車庫頂板加固方案

1、第一章編制依據(jù)第一章編制依據(jù)2第二章工程概況3第三章加固方案的設(shè)計3第四章加固方案的驗算4第一節(jié)車載的計算4第二節(jié)車庫支模架的驗算7第三節(jié)后澆帶鋼梁驗算16第五章附件18附圖一：地下室車庫頂板施工通道平面布置圖18附圖二：輪壓應(yīng)力擴散示意圖18附圖三：車庫頂板施工通道做法示意圖18附圖四：車庫頂板施工通道后澆帶加固做法示意圖18附圖五：后澆帶處支模架示意圖18車庫頂板加固專項施工方案序號名稱編號1杭政儲出2009181號地塊商品住宅施工圖及會審紀要2杭政儲出2009181號地塊商品住宅施工組織設(shè)計3建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-20024建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50202-2

2、0025建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20016混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20027鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-20038城市供熱管網(wǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范CJJ105-20059公路工程技術(shù)標準JTJ001-9710施工手冊11集團公司CIS形象設(shè)計標準12杭州市創(chuàng)文明安全工地的有關(guān)文件13對荷載規(guī)范第4. 1. 1條的理解及應(yīng)用參考文獻朱炳寅3 / 1914足夠覆土下車庫頂板消防車活荷載合理取值參考文獻李永康 馬國祝第二章工程概況工程名稱：杭政儲出2009181號地塊商品住宅建設(shè)單位：杭州綠城北秀置業(yè)有限公司設(shè)計單位：浙江綠城建筑設(shè)計有限公司監(jiān)理單位：杭州信達投資咨詢估價監(jiān)理有限公司勘察

3、單位：杭州市勘測設(shè)計研究院施工總承包單位：浙江耀廈建設(shè)有限公司工程地點：杭政儲出（2009） 81號地塊商品住宅工程；工程建設(shè)地點：杭州市 拱墅區(qū)半山鎮(zhèn)；屬于框剪結(jié)構(gòu)；1隊2#、5#、6升樓為十一層、3#、4#樓為四層；7#樓 為1層商鋪，8#樓為開閉所，94樓為門衛(wèi)。地下一層；建筑高度最高為35. 80m； 1#、 2#、5甘、6#樓標準層層高為3. 05m、3#、4#樓標準層層高為3. 2m；地上建筑面積為32998 平方米、地下建筑面積為18037. 53平方米、建筑占地面積為56534. 26平方米；總工期: 810 天。本工程根據(jù)施工現(xiàn)場的實際情況，地下車庫頂板消防通道位置需作為本

4、工程主體及裝修階段的施工通道。為確保本工程地下車庫頂板作為施工通道 使用期間的結(jié)構(gòu)安全，特編制本車庫頂板加固專項施工方案指導(dǎo)施工。第三章加固方案的設(shè)計根據(jù)本工程的實際情況，地下車庫頂板消防通道位置需作為本工程主體 及裝修階段的施工通道，即利用車庫頂板消防通道。施工通道位置及車庫頂 板消防車道位置重合。具體詳見施工現(xiàn)場通道布置圖。消防車對樓面的荷載作用，主要包括車輛滿載重量和汽車輪壓的動荷載效應(yīng)，根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范114.1.1條的說明，一般取300kN的消防 車，按最大輪壓為60kN考慮。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，消防車道允許通車的重量為W30T ( 300kN)。 根據(jù)本工程地下室頂板結(jié)構(gòu)平面

5、布置圖說明第7條、第8條，本工程地下室 頂板覆土厚度設(shè)計考慮為1.5m,且本工程施工覆土?xí)r，運土車只能在消防車 道內(nèi)開，等效荷載不大于20kN/m考慮在高層區(qū)主體施工階段主樓混凝土 澆筑時車庫頂板需上混凝土罐車、混凝土泵車、吊車、鋼筋車等，由于一般 鋼筋運輸車以及大方量的混凝土罐車核載總重量一般在50T左右，則頂板加 固設(shè)計必須要求施工通道位置頂板需滿足能承受50T汽車行駛產(chǎn)生的荷載。根據(jù)上述條件綜合考慮，本工程地下室車庫頂板加固方案設(shè)計如下：1、地下室車庫頂板混凝土澆筑以及地下室頂板防水施工完畢后，待達 到設(shè)計強度100%以上時，在地下車庫頂板上澆C35素磴，厚度為 150mm)寬度為6mo

6、2、消防車道底部地下室頂板搭滿堂支模架(1000X1000X1800)。3、由于施工通道經(jīng)過后澆帶，后澆帶位置加固處理方案詳見附圖。第四章加固方案的驗算第一節(jié)車載的計算根據(jù)公路工程技術(shù)標準(編號JTJ001-97)中表7.0. 1A,各級汽車荷 載主要技術(shù)指標如下：各級汽車荷載的主要技術(shù)指標主要指標 單 汽車-10級 汽車-超汽車-20汽車-超20級主車重車主車重車主車重車主車重車一輛汽車總重力一行汽車車kN100150200300550隊中重車數(shù)量輛111前軸重力kN3050706030中軸重力kN2X120后軸重力kN701001302X1202X140軸距m4.04.04. 04. 0+

7、1. 43+1. 4+7+1. 4輪距前輪著地寬m1.81.81.81.81.8度及長度中、后輪著m0. 25X0. 200. 25X0. 200. 3X0.20.3X0. 20.3X0. 2地寬度及長度車輛外形尺m0.5X0.20.5X0. 20.6X0. 20.6X0. 20.6X0. 2寸（長X寬）m7.0X2.57.0X2.57.0X2.58.0X2.515.0X2.5位10級級本工程車載計算根據(jù)杭州三中混凝土有限公司提供的車輛核載量統(tǒng)計 表（具體詳見附件），商品混凝土攪拌站共有43輛混凝土罐車，滿載總重量 在26噸28.8噸之間，汽車核載計算參考300KN級重車，由于混凝土罐車 一般

8、尺寸在8. 0m*2. 5m,軸距為4. Om+1. 4山，滿載總重約為30T左右，則計 算總量力選用300KN,前后軸重力分配如下：前軸重力為60KN（兩個著力點）, 后軸重力為2*120KN （共兩軸、每軸四個著力點）；前輪著地寬度及長度為 0. 3m*0. 2m,后輪著地寬度及長度0.6m*0.2m。綜上所述，荷載取最大值按2*120KN （共兩軸、每軸四個著力點）考慮， 每個著力點著地寬度及長度0. 6m*0. 2mo考慮汽車輪壓在混凝土中壓力擴散的影響，根據(jù)城市供熱管網(wǎng)結(jié)構(gòu)設(shè) 計規(guī)范中相關(guān)內(nèi)容，汽車輪壓在混凝土中的擴散角為45。因此取罐車輪 壓在混凝土中擴散角45進行計算。后輪著地于

9、混凝土施工道路的寬度及長度0.6m*0. 2m,根據(jù)應(yīng)力擴散原 則，最終應(yīng)力傳至車庫頂板的面積為1.9m*2.3m,具體詳見下圖。將車輪的局部荷載換算為等效均布荷載:(2*140/4) / ( 1. 9m*2. 3m) =16. 01KN/m2考慮本工程結(jié)構(gòu)板在達到結(jié)構(gòu)設(shè)計強度100%后能承受20 KN/m?的荷載， 則車庫頂板消防通道位置已能承受車輛傳遞下來的荷載，則需驗算支模架的 承載力對上部自重(混凝土頂板、混凝土路面)是否滿足要求。混凝土頂板、混凝土路面荷載為：1、200 板厚荷載：25*0.2=5 KN/m:2、150mm 道路自重：25*0. 15=3. 75 KN/m2；3、頂板

10、模板荷載：0. 3 KN/m2；總計：上部傳遞的自重荷載為：5+3.75+0.3=9.05 KN/m2第二節(jié)車庫支模架的驗算1、荷載的選擇：靜載：300板厚荷載：25*0. 2=5 KN/m2；頂板模板荷載：0.3 KN/m:；活荷：施工均布荷載：2 KN/m:；混凝土傾倒荷載：3 KN/m2；荷載效應(yīng)組合為：1. 2* ( 5+0. 3) +1.4* (2+3) =13. 36 KN/m22、樓板模板扣件鋼管支撐架計算書：模板支架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002.建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB 50009-2001

11、).鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息：1 .模板支架參數(shù)橫向間距或排距加)：1.00；縱距(m):L00；步距(n):L80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m) :0. 10；模板支架搭設(shè)高度(m) :3. 80：采用的鋼管(mm):48X3.0 :板底支撐連接方式:鋼管支撐；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù)：0. 80：板底鋼管的間隔距離(mm) :450. 00：2 .荷載參數(shù)模板及木板自重(kN/m) :0. 350：混凝土及鋼筋自重(kN/m) :25. 000；施工均布荷載標準值(kN/m2) : 1. 000：3 .樓板參數(shù)樓板的計算厚

12、度(mm)： 200. 00：4 .材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mnf) :9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mnf) : 13；托梁材料為：鋼管(單鋼管)：48 X 3；單位：(mm)托梁頂撐1 11 11工Q90%*11000：0OCcO00OOO co23 / 19模板支架立面圖0000 lXj 圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算：面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100X1. 876 = 54 cm3；I = 100X1.8712 = 48.

13、6 cm1；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：Q1 = 25X0.2X1+0. 35X1 = 5. 35 kN/m；活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q: = 1X 1= 1 kN/m：2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載及活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:河二0.均產(chǎn)其中：q=l. 2X5. 35+1. 4X1= 7.82kN/m最大彎矩M=0. 1 X 7. 82 X 0. 452= 0. 158 kN m；面板最大應(yīng)力計算值 。=158355/54000 = 2.933 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)

14、計值f=13 N/mm二；面板的最大應(yīng)力計算值為2.933 N/mm二小于面板的抗彎強度設(shè)計值13 N/mm2, 滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為0-677 4100 EI = /250其中q = 5. 35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0. 677X 5. 35X4507(100X9500X 107800) =1. 45 nun：面板最大允許撓度V1M50/ 250=1.8 mm；面板的最大撓度計算值1.45 mm小于 面板的最大允許撓度1.8 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算：縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩w=4. 49cm3；截面慣性矩1=10

15、. 78cm；q，方木楞計算簡圖1 .荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：Qu= 25X0.3X0.2 = 1.5 kN/m；模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0. 35X0. 3 = 0. 105 kN/m ；活荷載為1施工荷載標準值及振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：Q： = (1 + 2) X0. 3 = 0.9 kN/m；2 .強度驗算：最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載及活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下：靜荷載：Q1 = 1.2 X (Q1 + q2) = 1.2X (1.5+0. 105) = 1.92

16、6 kN/m；活荷載：q2 = 1.4X0.9 = 1.26 kN/m；最大彎距 Q 二(0. 1X1.926+0. 117X1.26 ) X I2 = 0. 34 kN. M；N=l.lg1l +1.24最大支座力 N 二(1. 1 XI. 926 + 1.2X 1.26) XI = 3.631 kN ；最大應(yīng)力計算值。= M / W = 0. 34X1074490 = 75. 728 N/min2；縱向鋼管的抗壓強度設(shè)計值f=205.0 N/mm）縱向鋼管的最大應(yīng)力計算值為75. 728 N/mm2小于 縱向鋼管的抗壓強度設(shè)計值205.0 N/mm*滿足要求!3 .撓度驗算：最大撓度考慮為

17、三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:曦 =0.677+ 0.990-1005Z10057靜荷載 Qi = Qu + Qi： = 1. 605 kN/m活荷載 Q： = 0. 9 kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V二(0. 677X1. 605+0. 990X0. 9) X 10007( 100X20. 6X 105X 10. 78 ) =0. 891 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150及10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管（單鋼管）：48 X 3：W=4. 49 cm3；1=10. 78 cm；集中荷載P取縱

18、向板底支撐傳遞力，P=3. 631 kN；p p p p p p pWOO10001000托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN. m)托梁計算變形圖(mm)1.5872.96G2.9661.5874.7054.7051.0/41.0742.0435.674 5.674166-4.295 4.2952.5562.556托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Q=0. 893 kN. m最大變形= 2. 58 mm ；最大支座力0皿=9 kN ；最大應(yīng)力。二 892583. 01/4490 = 198. 794 N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值打二205 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值198. 794 N/m

19、m，小于托梁的抗壓強度設(shè)計值205 N/mm2, 滿足要求！托梁的最大撓度為2.58mm小于1000/150及10 mm,滿足要求！五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1 .靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：Ngi = 0. 116X3.8 = 0. 441 kN；模板的自重(kN)：NG2 = 0. 35X 1X1 = 0. 35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：面=25X0.2X1X1 = 5 kN；靜荷載標準值 Ng = Ns+Ns+Na = 5.791 kN；2 .活荷載為施工荷載標準值及振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載

20、?；詈奢d標準值Nq = (1+2 ) X1X1 = 3 kN；3 .立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N = 1.2Ng + 1.4Nq = 11. 149 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中n 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ： N = 11. 149 kN；6一軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比U/i查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ： i = 1. 59 cm：A立桿凈截面面積(cnf) ： A = 4.24 cm-；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cn?) ： W=4. 49 cm3；。鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值(N/mmf一一鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2

21、；Lo計算長度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算：lo = h+2aa 一一立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = h + 2a = 1. 8+2X0. 1 = 2 m ；Lo / i = 2000 / 15. 9=126 ；由長細比L/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)小二0.417 ：鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值;0=11149.416/(0.417X424) = 63. 059 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算。二63. 059 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值f= 205N/mm-,滿足要求！七、立桿的地基承載力計算：立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p W九地基承載力設(shè)計值:fE = f,xXkc = 170X 1=170 kpa；其中，地基承載力標準值：Q=170 kpa ；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力:p = N/A =11