化工原理考試選擇題

1、流體流動(dòng)1. 用U型壓差計(jì)測(cè)量壓強(qiáng)差時(shí)，壓強(qiáng)差的大小（A ） A.與讀數(shù)R有關(guān)，與密度差（p指-p）有關(guān)，與U形管粗細(xì)無(wú)關(guān)B.與讀數(shù)R無(wú)關(guān)，與密度差（p指-p）無(wú)關(guān)，與U形管粗細(xì)有關(guān) C.與讀數(shù)R有關(guān)，與密度差（p指-p）無(wú)關(guān)，與U形管粗細(xì)無(wú)關(guān) D.與讀數(shù)R有關(guān)，與密 度差（p指-p）無(wú)關(guān)，與U形管粗細(xì)有關(guān)點(diǎn)的流體總機(jī)械能的關(guān)系為（2. 如下圖，若水槽液位不變，、B. 二= D.水由粗管連續(xù)地流入細(xì)管，若粗管直徑是細(xì)管的）倍。A. 2A.閥門(mén)打開(kāi)時(shí)，C.閥門(mén)打開(kāi)時(shí)，3. 在定態(tài)流動(dòng)系統(tǒng)中， 是粗管的（C ）倍。A. 2 B.4. 為提高U形壓差計(jì)的靈敏度較高， 指-p）的值（B ）。A.偏大5

2、. 層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是（DA.湍流流速大于層流流速；B.流道截面大的為湍流，截面小的為層流;閥門(mén)打開(kāi)時(shí)，閥門(mén)打開(kāi)時(shí)， 二2倍，則細(xì)管流速8 C. 4D.6在選擇指示液時(shí)，應(yīng)使指示液和被測(cè)流體的密度差（pB.偏小C.越大越好）。C.層流的雷諾數(shù)小于湍流的雷諾數(shù)；D.層流無(wú)徑向脈動(dòng)，而湍流有徑向脈動(dòng)。6. 水箱中的水從孔口自由流出，流出量為q出，同時(shí)向水箱注入水量為 q進(jìn)，屬于穩(wěn)定流動(dòng)是（B ）o A. q出q進(jìn)B.q出=q進(jìn)C.q出q進(jìn)7. 在相同管徑的圓形管道中，分別流動(dòng)著粘油和清水，若雷諾數(shù)Re相等，二者的密度相差不大，而粘度相差很大，則油速（A ）水速。A.大于 B. 小于 C. 等于

3、8. 壓力表上顯示的壓力，即為被測(cè)流體的（B ）o A.絕對(duì)壓 B. 表壓 C. 真空度9. 流體在園管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)，其平均流速U與管中心的最大流速 U max的關(guān)系為（B ） oA.u 1.5 q 進(jìn)B.u 0.8 q 進(jìn) C. u 0.5 q 進(jìn)10. 用皮托管來(lái)測(cè)量氣體流速時(shí)，其測(cè)出來(lái)的流速是指（C 。A.氣體的平均流速B.氣體的最大流速 C.皮托管頭部所處位置上氣體的點(diǎn)速度。11. 雙液體U形差壓計(jì)要求指示液的密度差（C）。A.大B.中等C.小D.越大越好12. 柏努利方程的物理意義可以從題圖中得到說(shuō)明，若忽略 A, B間的阻力損失，試判斷 B玻璃管水面所處的刻度。 （A ） A.

4、a位置B. c位置 C. b位置F：13. 一般情況下，液體的粘度隨溫度升高而（B14. 設(shè)備內(nèi)的真空度愈高，即說(shuō)明設(shè)備內(nèi)的絕對(duì)壓強(qiáng)（A. 愈大B.愈小C.15. 流體在圓形直管內(nèi)作層流流動(dòng)時(shí)，阻力與流速的（與流速的（A ）成比例。A.平方B.）。A.增大 B. 減小 C. 不變B ）。愈接近大氣壓、C ）成比例，作完全湍流時(shí)，則 五次方C.一次方16. 水在一條等徑垂直管內(nèi)作定態(tài)連續(xù)流動(dòng)時(shí),其流速（C）。A.會(huì)越流越快B.會(huì)越流越慢C.不變17.定態(tài)流動(dòng)是指流體在流動(dòng)系統(tǒng)中，任一截面上流體的流速、壓強(qiáng)、密度等與流動(dòng)有關(guān)的物理量（A） A.僅隨位置變，不隨時(shí)間變B僅隨時(shí)間變、不隨位置變C.既不

5、隨時(shí)間變，也不隨位置變18. 流體在管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)，層流內(nèi)層的厚度隨雷諾數(shù)Re的增大而（B ）oA. 增厚B.減薄C.不變19在穩(wěn)定流動(dòng)的并聯(lián)管路中，管子長(zhǎng)，直徑小，而摩擦系數(shù)大的管段，通過(guò)的流量(C )。A. 與主管相同B.大C.小20. U/2的物理意義是表示流動(dòng)系統(tǒng)某截面處(A )流體具有的動(dòng)能。A. 1kgB. 1NC. 1m流體輸送機(jī)械(I) 將含晶體10%的懸濁液送往料槽宜選用(A ) (A)離心泵(B)往復(fù)泵(C)齒輪泵(D)噴射泵 某泵在運(yùn)行的時(shí)候發(fā)現(xiàn)有氣蝕現(xiàn)象應(yīng)(C )(A)停泵，向泵內(nèi)灌液(B)降低泵的安裝高度(C) 檢查進(jìn)口管路是否漏液(D)檢查出口管阻力是否過(guò)大(3)

6、 用離心泵將水池的水抽吸到水塔中，若離心泵在正常操作范圍內(nèi)工作，開(kāi)大出口閥門(mén)將導(dǎo)致(A ) (A)送水量增加，整個(gè)管路壓頭損失減少(B)送水量增加,整個(gè)管路壓頭損失增加(C)送水量增加，泵的軸功率不變(4) 離心泵最常用的調(diào)節(jié)方法是(B )(A)改變吸入管路中閥門(mén)開(kāi)度(B)改變出口管路中閥門(mén)開(kāi)度(C)安裝回流支路，改變循環(huán)量的大小(D)車(chē)削離心泵的葉輪(5) 旋渦泵常用的調(diào)節(jié)方法是(C )(A)改變吸入管路中閥門(mén)開(kāi)度(B)改變出口管路中閥門(mén)開(kāi)度(C)安裝回流支路，改變循環(huán)量的大小當(dāng)管路性能曲線(xiàn)寫(xiě)成L=A+BQ 2時(shí)(B )(A)A只包括單位重量流體需增加的位能(B) A只包括單位重量流體需增加

7、的位能和靜壓能之和(C)BQ 2代表管路系統(tǒng)的局部阻力和(D) BQ 2代表單位重量流體動(dòng)能的增加(7)以下型號(hào)的泵不是水泵(C )(A)B型(B)D型(C)F型(D)H型(8) 8B29離心泵的含義是(D ) (A)流量為29m3/h，揚(yáng)程為8m(B)揚(yáng)程為29m3/h,流量為8m3/h(C )揚(yáng)程為29m,允許吸上高度為8m(D)入口直徑為8英寸，揚(yáng)程為29m(9) 當(dāng)離心泵入口處允許的最低壓力以(P1允)表示，大氣壓以Pa表示，氣蝕余量以 h表示時(shí)，允許吸上真空高度為(D)(A) (P 1 允)/ p g(B)(Pa-(P 1 允)/ p g(C) Pa-(Pj 允(D) (Pa-(P

8、1 允)/ p g-A h(10) 以下說(shuō)法是正確的：當(dāng)粘度較大時(shí)，在泵的性能曲線(xiàn)上(C )(A)同一流量Q處，揚(yáng)程H下降，效率n上升(B)同一流量Q處，揚(yáng)程H上升，效率n上升(C)同一流量Q處揚(yáng)程H上升，效率n下降(II) 有兩種說(shuō)法(1)往復(fù)泵啟動(dòng)不需要灌水(2)往復(fù)泵的流量隨揚(yáng)程增加而減少則(C )(A) 兩種說(shuō)法都不對(duì)(B)兩種說(shuō)法都對(duì)(C)說(shuō)法(1)正確，說(shuō)法(2)不正確(D說(shuō)法(1)不正確，說(shuō)法 正確(12) 離心泵的調(diào)節(jié)閥的開(kāi)度改變，則(C)(A)不改變管路性能曲線(xiàn)(B) 不會(huì)改變工作點(diǎn)(C)不會(huì)改變泵泵的特性曲線(xiàn)(13) 離心泵效率最高的點(diǎn)是(C )(A)工作點(diǎn)(B)操作點(diǎn)(C

9、)設(shè)計(jì)點(diǎn)(D)計(jì)算點(diǎn)(14) 離心泵的揚(yáng)程是指單位重量流體經(jīng)過(guò)泵后以下能量的增加值(B )(A)包括內(nèi)能在內(nèi)的總能量(B)機(jī)械能(C)壓能(15) 離心泵銘牌上標(biāo)明的揚(yáng)程是(D ) (A)功率最大時(shí)的揚(yáng)程(B)最大流量時(shí)的揚(yáng)程(C)泵的最大量程(D)效率最高時(shí)得揚(yáng)程(16) 由離心泵基本方程式導(dǎo)出的理論特性曲線(xiàn)(H-Q)其形狀是(A )(A)直線(xiàn)(B)拋物線(xiàn)(C)雙曲線(xiàn)(D)三次曲線(xiàn)(17) 離心泵停車(chē)時(shí)要(A )(A)先關(guān)出口閥后斷電(B)先斷電后關(guān)出口閥(C) 先斷電先關(guān)出口閥均可(D)單極式的先斷電，多級(jí)式的先關(guān)出口閥(18) 如在測(cè)量離心泵性能曲線(xiàn)時(shí)錯(cuò)誤將壓力表安裝在調(diào)節(jié)閥以后，則操作

10、時(shí)壓力表(表壓)P2將(D )(A)隨真空表讀數(shù)的增大而減少(B)隨流量的增大而減少（C）隨泵實(shí)際的揚(yáng)程的增加而增大（D）隨流量的增大而增加（19）一臺(tái)離心在管路系統(tǒng)中工作當(dāng)閥門(mén)全開(kāi)時(shí)相應(yīng)的管路性能曲線(xiàn)可寫(xiě)成H=A+BQ2, 且 B=0時(shí), 即動(dòng)能增加值 , 阻力損失兩項(xiàng)之和與位能增加值 , 壓能增加值兩項(xiàng)之和相較甚小 ）, 當(dāng)泵的 轉(zhuǎn)速增大 10%,如閥門(mén)仍全開(kāi) ,則實(shí)際操作 （B ）（A）揚(yáng)程增加21%,流量增加10%（B）揚(yáng)程大致不變，流量增加10%上（C）揚(yáng)程減少,流量增大21%（D）流量不變,揚(yáng)程增大21%（20）離心通風(fēng)機(jī)銘牌上的標(biāo)明風(fēng)壓是lOOmmbO意思是（D ）（A）輸任何條

11、件的氣體介質(zhì)的全風(fēng)壓都達(dá)到100mmtO（B）輸送空氣時(shí)不論流量的多少 ，全風(fēng)壓都可達(dá)到100mm2O（C）輸送任何氣體介質(zhì)當(dāng)效率最高時(shí)，全風(fēng)壓為100mmH2O（D）輸送20 C ,101325Pa的空氣，在效率最高時(shí)全風(fēng)壓為100mm2O沉降、過(guò)濾一、選擇題 :1. 通常懸浮液的分離宜在（ A ）下進(jìn)行，氣體的凈制宜在（ B ）下進(jìn)行。A. 高溫； B. 低溫； C. 常溫2. 欲提高降塵寶的生產(chǎn)能力，主要的措施是（ C ）。A. 提高降塵寶的高度； B. 延長(zhǎng)沉降時(shí)間； C. 增大沉降面積3. 為使離心機(jī)有較大的分離因數(shù)和保證轉(zhuǎn)鼓有關(guān)足夠的機(jī)械強(qiáng)度，應(yīng)采用（B ）的轉(zhuǎn)鼓。A. 高轉(zhuǎn)速、

12、大直徑； B. 高轉(zhuǎn)速、 小直徑； C. 低轉(zhuǎn)速、 大直徑； D. 低轉(zhuǎn)速， 小直徑； （答案 B ）4. 用板框壓濾機(jī)恒壓過(guò)濾某一濾漿 （濾渣為不可壓縮， 且忽略介質(zhì)阻力） ，若過(guò)濾時(shí)間相同， 要使其得到的濾液量增加一倍的方法有（ A ）。A. 將過(guò)濾面積增加一倍； B. 將過(guò)濾壓差增加一倍； C. 將濾漿溫度到高一倍。5. 板框壓濾機(jī)組合時(shí)應(yīng)將板、框按（ B ）順序置于機(jī)架上。A. 123123123; B. 123212321;C. 3121212 36. 有一高溫含塵氣流，塵粒的平均直徑在23卩m現(xiàn)要達(dá)到較好的除塵效果，可采（C ）的除塵設(shè)備。 A. 降塵室； B. 旋風(fēng)分離器； C.

13、 濕法除塵； D. 袋濾器7. 當(dāng)固體微粒在大氣中沉降是層流區(qū)域時(shí)， 以（ C ）的大小對(duì)沉降速度的影響最為顯著。A. 顆粒密度； B. 空氣粘度； C. 顆粒直徑8. 臥式刮刀卸料離心機(jī)按操作原理分應(yīng)屬于（B）離心機(jī)。A.沉降式B.過(guò)濾式C分離式9. 分離效率最高的氣體凈制設(shè)備是 （ A）。 A. 袋濾器； B. 文丘里除塵器 C. 泡沫除塵器 10若氣體中所含微粒的最小直徑為 1卩m并含有少量水分，現(xiàn)要將此氣體進(jìn)行凈制， 并希 望分離效率達(dá) 99%，則應(yīng)選用（ B ）。 A. 袋濾器； B. 文丘里除塵器； C. 泡沫除塵器11. 當(dāng)微粒與流體的相對(duì)運(yùn)動(dòng)屬于滯流時(shí)，旋轉(zhuǎn)半徑為1m,切線(xiàn)速度

14、為20m/s，同一微粒在上述條件下的離心沉降速度等于重力沉降速度的（C ）o A. 2倍；B. 10倍C. 40.8倍12. 為提高旋風(fēng)分離器的效率，當(dāng)氣體處理量較大時(shí)，應(yīng)采用（ A ）。A.幾個(gè)小直徑的分離器并聯(lián)；B.大直徑的分離 ;C.幾個(gè)小直徑的分離器串聯(lián)。13. 顆粒的重力沉降在層流區(qū)域時(shí)，塵氣的除塵以（A ）為好。A. 冷卻后進(jìn)行； B.加熱后進(jìn)行；C.不必?fù)Q熱，馬上進(jìn)行分離。14. 旋風(fēng)分離器的臨界粒徑是指能完全分離出來(lái)的（A ）粒徑。A.最小；B.最大C.平均；15. 旋風(fēng)分離器主要是利用（ B ）的作用使顆粒沉降而達(dá)到分離。A. 重力； B. 慣性離心力； C. 靜電場(chǎng)16.

15、離心機(jī)的分離因數(shù) a愈大，表明它的分離能力愈 （B ）A.差；B.強(qiáng)； C. 低17恒壓過(guò)濾時(shí)過(guò)濾速率隨過(guò)程的進(jìn)行而不斷（B ）o A.加快；B.減慢；C.不變18. 要使微粒從氣流中除去的條件，必須使微粒在降塵室內(nèi)的停留時(shí)間（A ）微粒的沉降時(shí)間。A. ； B. ； C. V; D. 19. 球形粒子的球形度 （A ）;非球形粒子的球形度 （B ）o A.等于1 B.小于1； C.大于120. 板框過(guò)濾機(jī)采用橫穿法洗滌濾渣時(shí)，若洗滌壓差等于最終過(guò)濾壓差，洗滌液粘度等于濾液粘度，則其洗滌速率為過(guò)濾終了速率的（ C ）倍。A. 1; B. 0.5 ； C. 0.2521. 現(xiàn)有一乳濁液要進(jìn)行分離

16、操作，可采用（C ）o A.沉降器B.三足式離心機(jī)C.碟式離心機(jī)。22. 介質(zhì)阻力系數(shù)Z =24/Rep的適用范圍是（BD ） A.方形微粒；D.層流區(qū)； E.過(guò)渡區(qū)；F.23. 含塵氣體中的塵粒稱(chēng)為（24. 過(guò)濾操作中濾液流動(dòng)遇到阻力是（A.圓柱形微粒；湍流區(qū)B.分散相;B. 球形微粒；C.1.2.A.E. 過(guò)渡區(qū)；B ）o A.連續(xù)相；C）過(guò)濾介質(zhì)阻力B.濾餅阻力；C.過(guò)濾介質(zhì)和濾餅阻力之和。傳熱間壁傳熱時(shí)，各層的溫度降與各相應(yīng)層的熱阻（A ）A.成正比翅片管換熱器的翅片應(yīng)安裝在（A ） oa小的一側(cè)B.a大的一側(cè)C. 管內(nèi) D. 管外a大的一側(cè)B.C. 非均相。成反比C. 沒(méi)關(guān)系3.阻R

17、2 R3 閭川卜(C ) o A. R i 但2+R3 ) B. Ri (R 2+R3 )C. R1 =(R2+R3 ) D.無(wú)法比較穿過(guò)三層平壁的穩(wěn)定導(dǎo)熱過(guò)程，如圖所示，試比較第一層的熱阻竝管有，如冷卻蛇D.不一定4. 在反應(yīng)器的單根冷卻蛇管內(nèi)通冷卻水，其進(jìn)、出口溫度分別為t熱流體穩(wěn)定流過(guò)，借攪拌器作用，使熱流體保持均勻溫度 T（T為熱流體出口溫度）管長(zhǎng)度增大一倍,其它條件不變，問(wèn)出口水溫t 2應(yīng)（A）。A增大B.減小C.不5. 套管冷凝器的內(nèi)管走空氣， 管間走飽和水蒸汽，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定， 當(dāng)空氣流量增加時(shí)：（1 ）傳熱系數(shù)K應(yīng)A增大B減小C基本不變（A ）（2）空氣出口

18、溫度 A增大B減小C基本不變（B ）（3） 壁溫A增大B略有減小C基本不變（C ）6. 工業(yè)采用翅片狀的暖氣管代替圓鋼管，其目的是（C ）o A.增加熱阻，減少熱量損失；B. 節(jié)約鋼材、增強(qiáng)美觀C.增加傳熱面積，提高傳熱效果。7. 蒸汽冷凝時(shí)，膜狀冷凝的a （ C ）滴狀冷凝的a A.等于 B. 大于 C. 小于8. 導(dǎo)熱是（A ）熱量傳遞的主要方式A.固體中 B. 液體中 C.氣體中9. 熱量傳遞的基本方式是（D ） o A.恒溫傳熱和穩(wěn)態(tài)變溫傳熱字B.導(dǎo)熱給熱和熱交換C.氣化、冷凝與冷卻D.傳導(dǎo)傳熱、對(duì)流傳熱與輻射傳熱10. 在比較多的情況下，尤其是液一液熱交換過(guò)程中，熱阻通常較小可以忽略

19、不計(jì)的是（D ） o A.熱流體的熱阻 B.冷流體的熱阻C.冷熱兩種流體的熱阻D.金屬壁的熱阻11.傳熱速率公式q= KAAt 屮.At 的物三總文是IB ）。A.器壁內(nèi)外壁面的溫 度差 B.器壁兩側(cè)流體對(duì)數(shù)平均溫度 C.流體進(jìn)出口的溫度 D.器壁與流體的溫度差12. 湍流體與器壁間的對(duì)流傳熱（即給熱過(guò)程）其熱阻主要存在于（C ）。A. 流體內(nèi)； B. 器壁內(nèi)；C. 湍流體滯流內(nèi)層中；D.流體湍流區(qū)域內(nèi)。13. 對(duì)一臺(tái)正在工作的列管式換熱器，已知a1 Z116W （m2 K） a2 =11600W （m2 K）要提高傳熱系數(shù)（K）,最簡(jiǎn)單有效的途徑是（ A ）。A.設(shè)法增大a_!B.設(shè)法增大a

20、2；C.同時(shí)增大a_!和a214. 用飽和水蒸汽加熱空氣時(shí)，傳熱管的壁溫接近（ A ）A.蒸汽的溫度；B.空氣的出口溫度；C.空氣進(jìn)、出口平均溫度15. 間壁兩側(cè)流體的對(duì)流傳熱系數(shù)相差較大時(shí)，要提高K值，關(guān)鍵在于提高對(duì)流傳熱系數(shù)（B ）之值。A.大者； B. 小者； C. 兩者；K值接近于（B ）。C. 流動(dòng)的流體A ）。16. 在間壁式換熱器內(nèi)用飽和水蒸汽加熱空氣，此過(guò)程的總傳熱系數(shù)A. a蒸汽B.a空氣 C.a蒸汽與a空氣的平均值17. 對(duì)流傳熱僅發(fā)生在（C ）中。A.固體 B. 靜止的流體18. 穩(wěn)定的多層平壁的導(dǎo)熱中，某層的熱阻愈大，則該層的溫度差（A. 愈大 B. 愈小 C. 不變1

21、9. 流體與固體壁面間的對(duì)流傳熱，當(dāng)熱量通過(guò)滯流內(nèi)層時(shí)，主要是以（A ）方式進(jìn)行的。A.熱傳導(dǎo) B.對(duì)流傳熱C. 熱輻射20. 物質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)，一般來(lái)說(shuō)：金屬的入（B ）,氣體的入（A）A.最小B.最大C.較小 D. 較大(B )。21. 在列管式換熱器中，用水冷凝乙醇蒸氣，乙醇蒸汽宜安排走A.管程 B. 殼程 C.管、殼程均可22. 穩(wěn)定傳熱是指?jìng)鳠嵯到y(tǒng)內(nèi)各點(diǎn)的溫度（B ）oA.既隨時(shí)間而變，又隨位置而變B.只隨位置而變，但不隨時(shí)間而變C.只隨時(shí)間而變，但不隨位而變。23. 對(duì)于沸騰傳熱，工業(yè)生產(chǎn)一般應(yīng)設(shè)法控制在（A ）沸騰下操作。A.核狀 B.穩(wěn)定的膜狀C. 不穩(wěn)定的膜狀24. 蒸汽中不凝

22、性氣體的存在，會(huì)使它的對(duì)流傳熱系數(shù)值（A） A.降低B.升高C.不變25. 在穩(wěn)定變溫傳熱中，流體的流向選擇（B時(shí)傳熱平均溫度差最大。A.并流B.逆流C錯(cuò)流26. （ C ）是一種以電磁波傳遞熱能的方式。A.傳導(dǎo) B. 對(duì)流 C. 輻射氣體吸收1 氣相壓力一定，溫度提高 1倍，組分在氣相中的擴(kuò)散系數(shù)_C_ ;若溫度不變，壓力增加1倍，則擴(kuò)散系數(shù)B A增大1 ； C.約原來(lái)的23/2倍；B減少1倍；D.不變;2操作中的吸收塔，當(dāng)其他操作條件不變，僅降低吸收劑入塔濃度，則吸收率將;又當(dāng)用清水作吸收劑時(shí)，其他操作條件不變，僅降低入塔氣體濃度，則吸收率將C 。A.增大：C.不變；B降低；D.不確定；3

23、對(duì)常壓下操作的低濃度吸收系統(tǒng)，系統(tǒng)總壓在較小范圍增加時(shí)，享利系數(shù)E將_C,相平衡常數(shù)m將_B_,溶解度系數(shù)H將_A_.A.增加；C.不變；B降低；D.不確定4雙組分氣體（A、B）進(jìn)行穩(wěn)定分子擴(kuò)散，Ja及Na分別表示在傳質(zhì)方向上某截面處溶質(zhì)A的分子擴(kuò)散速率與傳質(zhì)速率，當(dāng)系統(tǒng)的漂流因數(shù)大于 1時(shí)，JA_C JB ;Na_A Nb| A：大于；B:小于；C:等于；D 不確定5低濃度逆流吸收操作中，若其他操作條件不變，僅增加入塔氣量，則：氣相總傳質(zhì)單元高度H OG將 _A_ ;氣相總傳質(zhì)單元數(shù) N OG將B_；出塔氣相組成丫2將a;出塔液相組成Xi將_A_ ;溶質(zhì)回收率將 _B_ ;A.增加；E 減小

24、；C 不變；D 不確定6低濃度逆流吸收操作中，若其他操作條件不變，僅降低入塔液體組成X2,貝U：氣相總傳質(zhì)單元高度 Hog將 C；氣相總傳質(zhì)單元數(shù) Nog將 C_;氣相出塔組成丫2將 B_；液相出塔組成 Xi將_B_.A 增加；B減小；C不變；D不確定7 低濃度逆流吸收操作中，若其他入塔條件不變，僅增加入塔氣體濃度Y,，則：出塔氣體濃度丫2將A ;出塔液體濃度 Xi_A_;A 增大B減小；C不變；D 不確定8 低濃度逆流吸收操作，當(dāng)氣液進(jìn)塔組成不變，而改變操作條件使脫吸因數(shù)s增大，則氣體出塔濃度 Y2將_A_;液體出塔濃度 X1將_D_. a 增大B 減小C 不變D不確定9 低濃度難溶氣體的逆

25、流吸收過(guò)程，若其他操作條件不變，僅入塔氣量有所下降，貝液相總傳質(zhì)單元數(shù) Nol將_C_;液相總傳質(zhì)單元高度 Hol將_C；氣相總傳質(zhì)單元數(shù)Nog將_A；氣相總傳質(zhì)單元高度 H og將B；操作線(xiàn)斜將_B_ .A.增加；E .減??；C .基本不變；D .不確定；10某逆流吸收過(guò)程，已知系統(tǒng)滿(mǎn)足亨利定律，吸收因數(shù)A = 3，當(dāng)塔高為無(wú)窮大時(shí)，2(1) 塔底氣相組成Y1將_A_ Yf ；塔頂氣相組成Y1將_C_Y；.1 *(2) 若其他操作條件不變，僅將系統(tǒng)壓力減小了 -，則此時(shí)塔底相組成Y1將C Y1 .3A .大于 B .小于； C .等于；11對(duì)同一溫度和液相濃度的稀溶液，如果總壓減小1倍，則與

26、之平衡的氣相濃度(或分壓) A .A.y增大1倍； B.p增大1倍；_C.y減小1倍；_D.p減小1倍；12下述分離過(guò)程中哪一種不屬于傳質(zhì)分離_D_.A.萃取分離；B:吸收分離；C:結(jié)晶分離；D:離心分離13在常壓塔中用水吸收二氧化碳，Ky和Kx分別為氣相和液相傳質(zhì)分系數(shù)，Ky為氣相總傳質(zhì)系數(shù)，m為相平衡常數(shù)，則DA.為氣膜控制，且KyB.為液膜控制，且Ky叱kxkxkxC.為氣膜控制，且 KD.為液膜控制，且K mm14下述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是 _B.A. 溶解度系數(shù)H值很大，為易溶氣體；C.享利系數(shù)E值很大，為難溶氣體；B. 亨利系數(shù)E值很大，為易溶氣體；D.平衡常數(shù)m值很大，為難溶氣體；15述

27、說(shuō)法中錯(cuò)誤的是_A。A液體中的擴(kuò)散系數(shù)與壓力成正比，與粘度成反比；3A 氣體中的擴(kuò)散系數(shù)與壓力成反比，與溫度的次方成正比；2B 液體中的擴(kuò)散系數(shù)與溫度成正比，與粘度成反比；C. 發(fā)生在靜止或滯流流體中的擴(kuò)散屬于分子擴(kuò)散答案：A16下述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是 _B。A .理想溶液滿(mǎn)足拉烏爾定律，但不滿(mǎn)足亨利定律；B .非理想稀溶液滿(mǎn)足亨利定律，但不滿(mǎn)足拉烏爾定律；C. 服從亨利定律并不說(shuō)明溶液的理想性，服從拉烏爾定律才表明溶液的理想性17下述說(shuō)法中正確的是_D_。A .氣相中的擴(kuò)散系數(shù)大于液相中的擴(kuò)散系數(shù)，故物質(zhì)在氣相中的擴(kuò)散通量大于在液相中的擴(kuò)散通量；氣相中的擴(kuò)散系數(shù)小于液相中的擴(kuò)散系數(shù)，故物質(zhì)在氣相

28、中的擴(kuò)散通量小于 在液相中的擴(kuò)散通量；B .氣相中的擴(kuò)散系數(shù)與液相中的擴(kuò)散系數(shù)在數(shù)量級(jí)上接近，故氣液兩相中可達(dá)到相同的擴(kuò)散通量；D. 氣相中的擴(kuò)散系數(shù)大于液相中的擴(kuò)散系數(shù)，但在一定條件下，氣液兩相中仍可達(dá)到相同 的擴(kuò)散通量。18下述說(shuō)法中正確的是_B_。A .氣膜控制時(shí)有:* 11Pi : P ,kGHkLB氣膜控制時(shí)有：Pi ： P1 1*1H；C液膜控制時(shí)有：c :- Ci ,；kGHkLkLkGD液膜控制時(shí)有：1Hc :- Ci ,kLkG19下述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是_B_。A板式塔內(nèi)氣液逐級(jí)接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸；B精餾用板式塔，吸收用填料塔；C精餾既可以用板式塔，也可以用填料塔；D吸收

29、既可以用板式塔，也可以用填料塔。20下述說(shuō)法中正確的是_D。A .用水吸收氨屬難溶氣體的吸收，為液膜阻力控制；B. 常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制；C. 用水吸收氧屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制；D .用水吸收二氧化硫?yàn)榫哂兄械热芙舛鹊臍怏w吸收，氣膜阻力和液阻力均不可忽略。21. 在y-x圖上，操作線(xiàn)若在平衡線(xiàn)下方，則表明傳質(zhì)過(guò)程是(B )。(A)吸收；(B)解吸；(C)相平衡；(D)不確定22. 由于吸收過(guò)程氣相中的溶質(zhì)分壓總是B液相中溶質(zhì)的平衡分壓，所以吸收過(guò)程的操作線(xiàn)總是在其平衡線(xiàn)的 。(A)小于，上方；(B)大于，上方；(C)小于，下方；(D)大于，下方23.

30、 溫度_B，將有利于解吸的進(jìn)行。(A)降低；(B)升高；(C)變化24. 在逆流吸收塔內(nèi)，入塔條件不變，填料層高度Z趨向無(wú)窮大，當(dāng)吸收因數(shù)A 上2 ； (B)七3 A t2 ； (C) b t3 ； (D) b V 七333. 正常操作的逆流吸收塔，因故吸收劑入塔量減少，以致使液氣比小于原定的最小液氣 比，將會(huì)發(fā)生(C )。(A)X1f，nf； (B)y2f，X1不變；(C) y f，X1f(D)在塔下部發(fā)生解吸現(xiàn)象234. 某吸收過(guò)程，氣相傳質(zhì)分系數(shù)ky = 0.0004kmol/(m s)，液相傳質(zhì)分系數(shù)2kx =0.0006kmol/（m s）,由此可知方該過(guò)程為（D ）。（A）液膜控制

31、；（B）氣膜控制；（C）氣液雙膜控制；（D）判斷依據(jù)不足35.只要組分在氣相中的分壓A液相中該組分的平衡分壓，吸收就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。（A）大于； （B）小于； （C）等于；（D）不等于液體精餾1當(dāng)分離沸點(diǎn)較高，而且又是熱敏性混合液時(shí)，精餾操作壓力應(yīng)采用B。A.加壓B.減壓C.常壓2若要求雙組分混合液分離成兩個(gè)較純的組分，則應(yīng)采用_CA.平衡蒸餾B.簡(jiǎn)單蒸餾C.精餾3精餾過(guò)程連續(xù)、穩(wěn)定操作的必要條件是_ABA.塔頂有液體回流 4以下說(shuō)法正確的是（B. 塔底有汽相回流BC）。C. 原料要加熱至泡點(diǎn)A.冷液進(jìn)料：q=1B.汽液混合進(jìn)料：0v qv 15已知汽液混合進(jìn)料中，汽相與

32、液相的摩爾數(shù)之比為C.過(guò)熱蒸汽進(jìn)料：qv 03:2，易揮發(fā)組分有摩爾分?jǐn)?shù)為0.3,則q=_A。A. 2/3B.0.3C.1.56板式塔精餾操作，已知物系在操作條件下，相對(duì)揮發(fā)度為，操作線(xiàn)方程為y=ax+b，設(shè)第n塊板為一理論板，進(jìn)出該板的各物流如附圖所 示，則以下關(guān)系下確的是ACEG。A. yn+1=axn+bB.yn+1=axn-1+b C. yn=axn-1+bD. yn 1_GXn_1（：-1）XnE. yn1（：-1）Xnxn-1題6附圖yn+1xnF. yn 1GXn1 C -1）Xn/G. yn+1 v axn-1+b7某精餾塔的餾出液量D=50 kmol/h,回流比R=2,則精餾

33、段之L為 A。A.100 kmol/hB.50 kmol/hC.25 kmol/h8某精餾塔，已知xd=0.9,系統(tǒng)相對(duì)揮發(fā)度，塔頂設(shè)全凝器，則從塔頂?shù)谝粔K理論板下降的 液體組成 x1 為B。A.0.75B.0.818C.0.929當(dāng)回流從全回流逐漸減小時(shí)，精餾段操作線(xiàn)向平衡線(xiàn)靠近。為達(dá)到給定的分離要求，所需 的理論板數(shù)B。A.逐漸減少B.逐漸增多C.不變10二元精餾計(jì)算過(guò)程中操作線(xiàn)為直線(xiàn)，主要基于_C_。A理想物系 B理論板假定C恒摩爾流假定D等分子反向擴(kuò)散11以下說(shuō)法正確的是_B_A.可根據(jù)亨利定律判斷溶液的理想性B.全部濃度范圍內(nèi)服從拉烏爾定律的溶液為理想溶液C.二元混合液的泡點(diǎn)總是介于

34、兩純組分的沸點(diǎn)之間D.理想溶液中同種分子間的作用力與異種分子間的作用力相同12 一操作中精餾塔，若保持F、xf、q、V （塔釜上升蒸汽量）不變，而增大回流比R,則_B_。A.XD增大、XW減小B. XD增大、XW增大C. XD減小、XW增大D. XD減小、XW減小13間接蒸汽加熱的連續(xù)精餾塔操作時(shí)，由于某種原因，再沸器中加熱蒸汽壓力下降而使V，下降，而進(jìn)料熱狀況 q、濃度Xf及進(jìn)料量F不變，同時(shí)回流量 L恒定，則餾出液濃度 Xd及 流量D、殘液濃度Xw及流量W的變化趨勢(shì)為A。A. D減小、W增大、xd增大、xw增大C. D增大、W減小、xd增大、Xw增大B. D減小、W增大、xd增大、xw減小

35、D. D減小、W增大、Xd減小、Xw增大14精餾計(jì)算中，以下說(shuō)法正確的是 ABA.再沸器算一塊理論板 15精餾塔操作線(xiàn)的斜率為B.分凝器算一塊理論板R/（R+1）,全回流時(shí)，其斜率等于C.加料板算一塊理論板B。A. 0B. 1C.x16以下說(shuō)法正確的是_CA. 最小回流比與物系的相平衡性質(zhì)有關(guān)，而與混合物的分離要求無(wú)關(guān)B. 最小回流比與混合物的分離要求有關(guān)，而與物系的相平衡性質(zhì)無(wú)關(guān)C. 最小回流比既與物系的相平衡性質(zhì)有關(guān)，也與混合物的分離要求有關(guān)17精餾塔分離某二元物系，當(dāng)操作壓強(qiáng)降低，系統(tǒng)有相對(duì)揮發(fā)度g A，溶液的泡點(diǎn)，塔頂蒸汽冷凝溫度。A.增大減小減小B.增大減小增大C.減小增大不變D.增

36、大增大減小18某精餾塔的理論板數(shù)為17塊（包括塔釜），全塔效率為0.5，則實(shí)際塔板數(shù)為_(kāi)D_塊。A. 34B. 31C. 30D. 3219全回流時(shí)，y-x圖上精餾段操作線(xiàn)的位置 C。A.在對(duì)角線(xiàn)之上B.在對(duì)角線(xiàn)與平衡線(xiàn)之間C.與對(duì)角線(xiàn)重合D.在對(duì)角線(xiàn)之下20以下關(guān)于間歇精餾的描述不正.確.的是C。A. 間歇精餾往往采用填料塔B. 間歇精餾為一非定態(tài)過(guò)程C. 間歇精餾時(shí)全塔均為提餾段，沒(méi)有精餾段D. 為保持間歇精餾時(shí)餾出液組成恒定，其回流比應(yīng)不斷增大21兩股不同組成的料液進(jìn)同一精餾塔分離，兩股料分別進(jìn)入塔的相應(yīng)塔板和兩股料混合后再進(jìn)塔相比，前者能耗（B ）后者。（A）大于；（B）小于；（C）等

37、于；（D）有時(shí)大于有時(shí)小于22. 塔頂全凝器改為分凝器后，其它操作條件不變，則所需理論塔板數(shù)（B ）。（A）增多；（B）減少； （C）不變； （D）不確定23. 在餾出率相同條件下，簡(jiǎn)單蒸餾所得餾出液濃度（A ）平衡蒸餾。（A）高于； （B）低于； （C）等于； （D）或高于或低于24. 萃取精餾加入萃取劑的目的是（B ）。 （A）減小原組分間的相對(duì)揮發(fā)度；（B）增大原組分間的相對(duì)揮發(fā)度（C）減小原組分間的溶解度差異（D）增大原組分間的溶解度差異25. 連續(xù)精餾塔操作時(shí)，增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的F、Xf、q都不變，則L/V（B ）。 （A）增大； （B）減少；（C）不變；（D）不

38、確定26. 蒸餾操作的依據(jù)是組分間的（C ）差異。（A）溶解度（B）沸點(diǎn)（C）揮發(fā)度；（D）蒸汽壓27. 塔頂和進(jìn)料操作條件不變，易揮發(fā)組分回收率不變，設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，用直接蒸汽加熱釜液與用間接蒸汽加熱相比，殘液組成Xw（ B）。（A）增大（B）減少（C）不變；（D）不確定28. 吉利蘭關(guān)聯(lián)用于捷算法求理論塔板數(shù)，這一關(guān)聯(lián)是（B ）。（A）理論關(guān)聯(lián)；（B）經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)；（C）數(shù)學(xué)推導(dǎo)公式；（D）相平衡關(guān)聯(lián)29. 塔頂和進(jìn)料操作條件不變，易揮發(fā)組分回收率不變，設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，用直接蒸汽加熱 釜液與用間接蒸汽加熱相比， 提餾段液汽比L/V（ C ） （A）增大（B）減少；（C）不變（D）不確定30. 進(jìn)料

39、狀態(tài)改變，將引起連續(xù)精餾塔的（B ）改變。(A)平衡線(xiàn)；(B)操作線(xiàn)和q線(xiàn)；(C)平衡線(xiàn)和操作線(xiàn)；(D)平衡線(xiàn)和q線(xiàn)31. 對(duì)一定的餾出液濃度 xD ，若進(jìn)料濃度 xF 越小，最小回流比 Rmin ( D )。(A) 越大；(B)越小；(C)不變；(D)不確定32 在相同的條件R 、 xD 、Xf、Xw下，q值越大，所需理論塔板數(shù)(A )。(A) 越少；(B)越多；(C)不變；(D)不確定干燥1、 將氯化鈣與濕物料放在一起，使物料中水分除去，這是采用那種方法為(C )A 機(jī)械去濕 B 吸附去濕 C 供熱干燥 D 無(wú)法確定2、 以下關(guān)于對(duì)流干燥過(guò)程的特點(diǎn)，哪種說(shuō)法不正確(D )A 對(duì)流干燥過(guò)程是

40、氣固兩相熱、質(zhì)同時(shí)傳遞的過(guò)程；B 對(duì)流干燥過(guò)程中氣體傳熱給固體；C 對(duì)流干燥過(guò)程濕物料的水被汽化進(jìn)入氣相； D 對(duì)流干燥過(guò)程中濕物料表面溫度始終恒定 于空氣的濕球溫度。3、在總壓不變的條件下，將濕空氣與不斷降溫的冷壁相接觸，直至空氣在光滑的冷壁面上 析出水霧，此時(shí)的冷壁溫度稱(chēng)為( C ) A 濕球溫度 B 干球溫度 C 露點(diǎn) D 絕對(duì)飽和溫度4、 在總壓101.33kPa，溫度20C下，某空氣的濕度為 O.OIKg水/ Kg干空氣，現(xiàn)維持總壓不 變，將空氣溫度升高到 50 C ,則相對(duì)濕度:(B )A增大 B減小 C不變D無(wú)法判斷5、 在總壓101.33kPa，溫度20C下，某空氣的濕度為 O.OIKg水/ Kg干空氣，現(xiàn)維持溫度不 變，將總壓升高到125kPa ,則相對(duì)濕度:(A )A增大 B減小 C不變D無(wú)法判斷6、 將濕空氣通過(guò)一個(gè)冷卻器，使其溫度由ti變?yōu)閠2(t2高于空氣的露點(diǎn)),則在此冷卻過(guò)程中, 濕空氣的哪個(gè)參數(shù)未發(fā)生變化 : (A )A 濕度 B 相對(duì)濕度 C 焓 D 比體積7、絕熱增濕過(guò)程可近似地認(rèn)為是 ( A )A 等焓過(guò)程 B 等熵過(guò)程 C 等溫過(guò)程 D 等濕過(guò)程8、設(shè)有