整體式單向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1、XXXX大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院 本科生課程設(shè)計(jì) 題目：整體式單向板肋梁樓板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 專 業(yè)：土木工程 年 級(jí)：土木1111 學(xué) 號(hào)： 學(xué) 生： 指導(dǎo)教師： 完成日期： 2014 年06月15日 內(nèi)容摘要 按結(jié)構(gòu)形式，樓蓋可分為單向板肋梁樓蓋、雙向板肋梁樓蓋、井式樓蓋、密 肋樓蓋和無梁樓蓋（又稱板柱結(jié)構(gòu)）。本文以整體式單向板肋梁樓板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為 研究方向，以混凝土結(jié)構(gòu)的相關(guān)理論為依據(jù)， 結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)施工工藝，對(duì)混凝土結(jié)構(gòu) 的應(yīng)用現(xiàn)狀及發(fā)展前景進(jìn)行闡述，并根據(jù)設(shè)計(jì)題目給出的整體式單向板肋梁樓蓋 設(shè)計(jì)實(shí)例對(duì)結(jié)構(gòu)平面進(jìn)行計(jì)算并做出初步設(shè)計(jì)圖，然后對(duì)結(jié)構(gòu)的板、次梁、主梁 進(jìn)行合理化分析、設(shè)計(jì)。最后，詳細(xì)深入的分析了

2、混凝土結(jié)構(gòu)的施工常見問題與 質(zhì)量通病，并結(jié)合混凝土結(jié)構(gòu)施工中常見的質(zhì)量通病問題及工程實(shí)例經(jīng)驗(yàn)，全面 的闡述了有關(guān)質(zhì)量問題的解決方法。 關(guān)鍵詞：混凝土結(jié)構(gòu)；截面有效高度；配筋計(jì)算；建筑施工質(zhì)量 內(nèi)容摘要 引 言0 1混凝土結(jié)構(gòu)的應(yīng)用及前景1 1.1 混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)用現(xiàn)狀1 1.2 混凝土結(jié)構(gòu)的發(fā)展前景1 2整體式單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)實(shí)例 2 2.1 基本設(shè)計(jì)資料2 2.2 結(jié)構(gòu)平面布置，板、次梁、主梁截面尺寸選定 4 2.3 板的設(shè)計(jì)4 2.4 次梁的設(shè)計(jì)7 2.5 主梁的設(shè)計(jì)10 3 混凝土結(jié)構(gòu)施工中常見的質(zhì)量通病 16 3.1 混凝土結(jié)構(gòu)質(zhì)量的重要性 16 3.2 常見的建筑施工質(zhì)量通病 16

3、參考文獻(xiàn)19 近年來，我國(guó)在混凝土基本理論與設(shè)計(jì)方法、 結(jié)構(gòu)可靠度和荷載分析、工業(yè) 化建筑體系、結(jié)構(gòu)抗震與有限元分析方法以及現(xiàn)代化測(cè)試技術(shù)等方面的研究也取 得了很多新的成果，某些方面已達(dá)到或接近國(guó)際先進(jìn)水平。混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和 研究向更完善更科學(xué)的方向發(fā)展。隨著科技的發(fā)展和社會(huì)的進(jìn)步，新型混凝土結(jié) 構(gòu)也處于進(jìn)一步開發(fā)和完善階段。 鋼筋混凝土肋梁樓蓋是混凝土結(jié)構(gòu)常用的構(gòu)件類型?；炷翗巧w按施工方法 可分為現(xiàn)澆整體式、裝配式和裝配整體式樓蓋?，F(xiàn)澆整體式樓蓋因混凝土現(xiàn)場(chǎng)澆 注，故具有整體性好，適應(yīng)性強(qiáng)，防水性好的優(yōu)點(diǎn)，它的缺點(diǎn)是模板耗用量多， 施工現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)量大，施工進(jìn)度受到限制。隨著施工技術(shù)的不斷革

4、新和多次重復(fù)使 用的工具式模板的推廣，整體現(xiàn)澆式樓蓋結(jié)構(gòu)的應(yīng)用有日益增多的趨勢(shì)。 裝配式 鋼筋混凝土樓蓋，樓板采用鋼筋混凝土預(yù)制構(gòu)件，便于工業(yè)化生產(chǎn)，在多層民用 建筑和廠房中應(yīng)用較廣。但是這種樓面整體性、抗震性、防水性較差，不便于開 設(shè)孔洞，因此對(duì)于高層建筑及有抗震要求的建筑以及使用上要求防水和開設(shè)洞口 的樓面，均不宜采用。 本設(shè)計(jì)介紹了混凝土結(jié)構(gòu)的概念，對(duì)其體系、發(fā)展現(xiàn)狀及存在問題進(jìn)行了探 討，并闡明了發(fā)展趨勢(shì)。通過對(duì)整體式單向板肋梁樓板設(shè)計(jì)，使所學(xué)的理論知識(shí) 和設(shè)計(jì)方法可以運(yùn)用于具體的設(shè)計(jì)實(shí)踐中，提高專業(yè)設(shè)計(jì)能力及創(chuàng)造性思維能 力，使所學(xué)知識(shí)能夠融會(huì)貫通，提高解決實(shí)際問題能力。 1混凝土結(jié)

5、構(gòu)的應(yīng)用及前景 1.1 混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)用現(xiàn)狀 混凝土結(jié)構(gòu)約有150年的歷史。與鋼、木和砌體結(jié)構(gòu)相比， 由于它在物理性能、 材料來源 以及工程造價(jià)等方面有許多優(yōu)點(diǎn)，所以發(fā)展速度很快，應(yīng)用也很廣泛。我國(guó)是采用混凝土結(jié)構(gòu) 最多的國(guó)家，在高層建筑和多層框架中大多采用混凝土結(jié)構(gòu)。在多層住宅中也廣泛應(yīng)用了混凝 土 一砌體結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)；電視塔、水塔、水池、冷卻塔、煙囪、貯罐、筒倉(cāng)等構(gòu)筑物中也普遍采 用了鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。此外，在大跨度的公共建筑和工業(yè)建筑中也廣泛采用混 凝土結(jié)構(gòu)。 1.2 混凝土結(jié)構(gòu)的發(fā)展前景 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)發(fā)展的同時(shí)，也暴露出了它的一系列缺點(diǎn)?；炷两Y(jié)構(gòu)自重大是一個(gè)最大 的缺點(diǎn)之一，

6、自重大也帶來地震力大。國(guó)內(nèi)外均在大力研究輕質(zhì)、高強(qiáng)混凝土以減輕混凝土的 自重。故混凝土結(jié)構(gòu)輕質(zhì)化是一個(gè)重要的發(fā)展方向?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土空心樓蓋應(yīng)用技術(shù)填補(bǔ)了 傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)各項(xiàng)功能的不足，且大大降低了工程的綜合造價(jià)。 隨著高強(qiáng)度鋼筋、高強(qiáng)高性能混凝土以及高性能外加劑和混合材料的研制使用，高強(qiáng)高性 能混凝土的應(yīng)用范圍不斷擴(kuò)大，剛纖維混凝土和聚合物混凝土的研究和應(yīng)用有了很大的發(fā)展。 還有輕質(zhì)混凝土、加氣混凝土、陶粒混凝土以及利用工業(yè)廢渣的“綠色混凝土”，不但改善了 混凝土的性能，而且對(duì)節(jié)能和保護(hù)環(huán)境具有重要的意義。此外防射線、耐磨、耐腐蝕、防滲透、 保溫等特殊需要的混凝土以及智能型混凝土及其結(jié)構(gòu)也正在研究

7、中。 混凝土結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍也在不斷地?cái)U(kuò)大，已從工業(yè)與民用建筑、交通設(shè)施、水利水電建筑 和基礎(chǔ)工程擴(kuò)大到了近海工程、海底建筑、地下建筑、核電站安全殼等領(lǐng)域，甚至已開始構(gòu)思 和實(shí)驗(yàn)用于月面建筑。 隨著輕質(zhì)高強(qiáng)材料的使用，在大跨度、高層建筑中的混凝土結(jié)構(gòu)越來越 多，混凝土結(jié)構(gòu)的應(yīng)用將更加廣泛，更加豐富多彩。 2整體式單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)實(shí)例 2.1 基本設(shè)計(jì)資料 1、工程概況 某廠房，設(shè)計(jì)使用年限為50年，采用磚混結(jié)構(gòu)，樓蓋要求采用整體式單向板 肋梁樓蓋。墻厚370mm，柱為鋼筋混凝土柱，截面尺寸為 400mm 400mm。 2、設(shè)計(jì)資料 (1)樓板平面尺寸為19.8m 33m，如下圖所示: m J

8、mu “j 一 ：ii C- 圖2.1樓板平面圖 (2)樓蓋做法詳圖及荷載 厚水泥砂漿抹面 圖2.2 樓蓋做法詳圖 2 樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：7kN/m 樓面面層用20mm厚水泥砂漿抹面，它 -20kN/ni, 板底及梁用20mn厚混合砂漿天棚抹底，=l7kN/m3 樓蓋自重即為鋼筋混凝土容重，二25KN /m3 恒載分項(xiàng)系數(shù)1.2；活荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.3 (因工業(yè)廠房樓蓋樓面活荷載標(biāo) 準(zhǔn)值大于4kN/m2) 材料選用 混凝土： C25 鋼筋: 梁中受力縱筋米用 HRB335級(jí)鋼筋； 板內(nèi)及梁內(nèi)的其它鋼筋可以采用 HPB235級(jí)。 22 結(jié)構(gòu)平面布置，板、次梁、主梁截面尺寸選定 確定主梁跨度

9、為6.6m，次梁的跨度為6.6m主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，板的跨度為2.2m。 樓蓋結(jié)構(gòu)的平面布置圖如圖2.3所示。 J -一i 一一 B3 = _ - 丁 r /. .J 1, , r. C-J .1 f-八.-1 / != B1 - -1 -K e* R F J 1 J r? II| . .1 * C-x. : 1 I E 1 1 二1 / c, - B3 匸、 6600 woo 6600 9 0電 1蒞 圖2.3樓蓋平面布置圖 按跨高比條件，要求板厚h - 2200/30 = 73mm，對(duì)工業(yè)建筑的樓蓋板，要求h _ 70mm， 取板厚h = 100mm。 次梁截面高度應(yīng)滿足 h =1 /

10、18 丨/12 = 367 550mm，考慮到樓面可變荷載比較大， 取h = 500mm。截面寬度取為 b = 200mm。 主梁的截面高度應(yīng)滿足 h = 1/15 1/10 二 6600/15 6600/10 二 440 660mm，取 h = 650mm。截面寬度取為 b = 300mm。柱的截面尺寸 b h = 400mm 400mm 2.3 板的設(shè)計(jì) （1 ）荷載計(jì)算 板的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 20mm 水泥砂漿面層：0.02 20 = 0.4 kN/m 2 小計(jì) 3.24 kN/m2 板的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 7.0 kN/m2 永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取 1.2 ;因樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于4 kN/m

11、2,所以可變荷載分項(xiàng)系數(shù) 20mm板底混合砂漿： 取1.3。于是板的 100mm鋼筋混凝土板: 0.1 25 = 2.5 kN/m 0.02 17= 0.34 kN/m 恒荷載設(shè)計(jì)值 活荷載設(shè)計(jì)值 荷載總設(shè)計(jì)值: （2 ）計(jì)算簡(jiǎn)圖 =3.24 1.2 = 3.89 kN/m =7 1.3 = 9.1 kN/m g q =12.99 kN/m2 ,近似取為 g q =13 kN/m 按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。次梁截面為200mm 500mm,現(xiàn)澆板在墻上的支承長(zhǎng)度為 a = 120mm，板的計(jì)算跨度： 邊跨 l01h/2 =2200 -120 -10050 =20301.025l 2029.5mm，

12、取邊跨計(jì) 算跨度為2030mm 中間跨 |。2 = In 二 2200 - 200 二 2000mm 250120 L 1001100 r 2200 2200 2200 圖2.4 板的實(shí)際結(jié)構(gòu)圖 因跨度相差小于10%可按等跨連續(xù)板計(jì)算。取1m寬板帶作為計(jì)算單元，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 2.5所示。 g+q=13.0KN/m T A1 IB2 Jc 2c 2 gB1 A 2030 2000 1 1 1 2000 2000 2030 圖2.5板的計(jì)算簡(jiǎn)圖 (3)彎矩設(shè)計(jì)值 考慮拱作用界門彎矩的折減。 由表可查得板的彎矩系數(shù):m，板的彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算過程 見表2.6 。 表2.6板的彎矩設(shè)計(jì)值的計(jì)算 截面位置

13、1 邊跨跨中 B 離端第一支座 2 中間跨跨中 C 中間支座 彎矩系數(shù)am 1/11 -1/11 1/16 -1/14 計(jì)算跨度|0 (m) 丨01 =2.03 丨01 =2.03 丨02 =2.0 l 02 =2.0 2 M m(g +q)l。 (kN.m) 13.0 X 2.03 X 2.03/11=4.87 -13.0 X 2.03 X 2.03/11=487 13.0 X 2.0 x 2.0/16=3.25 -13.0 X2.0 x2.0/14=-3.71 (4 )配筋計(jì)算一一正截面受彎承載力計(jì)算 板厚100mm, C25混凝土，板的最小厚度c=15mm,實(shí)際取20mm。假定縱向鋼筋直

14、徑 d 為 10mm ,則截面有效高度 ho = h- c- d/ 2=1OO-2O-1O/2 = 75mm ；板寬 b=1000mm。C25 混 凝土， ： , =1.0, fc =11.9N / mm2 ； HPB=235 鋼筋， fy =210N/mm2 對(duì)軸線間的板帶，考慮起拱作用，其跨內(nèi)2截面和支座C截面的彎矩設(shè)計(jì)值可折減 20% 為了方便，近似對(duì)鋼筋面積折減20%板配筋計(jì)算過程見表 2.7。 表2.7板的配筋計(jì)算 截面位置 1 B 2 C 彎矩設(shè)計(jì)值（KN.m） 4.87 -4.87 3.25 -3.71 =M/1fcbh2) 0.073 0.073 0.049 0.057 0.0

15、76 0.10.0760.35 0.050 0.10.0550.35 軸線 計(jì)算配筋（mrf） 金二出倫口仁/ fy 323.0 323.0 212.5 233.8 實(shí)際配筋（mrf） | 申 10200 |*10200 申 8200 | 審 8200 As=393 As=393 As=251 As=251 軸線 計(jì)算配筋(mr2) AS=ifch(1 fc / fy 323.0 323.0 0.8 X 212.5=170 0.8 X 233.8=187.04 實(shí)際配筋（m） | 申 10200 中 10200 | 申 8/10200 申 8/10200 As=393 As=393 As=30

16、8 As=308 配筋率驗(yàn)算p =0.45ft/fy=0. 45 x 1.27/210= 0.27% P=Ae/bh=0.40% P= As/bh=0.40% P=A/bh=0.31% P=A/bh=0.31% 2.4 次梁的設(shè)計(jì) g =11.29KN/m （1）荷載設(shè)計(jì)值 活荷載設(shè)計(jì)值 q 71 2.2 =20.02KN/m 板傳來永久何載 3.89 2.2 二 8.56KN/m 次梁自重 0.200.50-0.10 . 25 1.2 = 2.4KN/m 次梁粉刷 2 0.020.50 -0.1017 1.2 = 0.33KN/m 永久荷載設(shè)計(jì)值 小計(jì) g q =31.31KN/m 按塑性內(nèi)

17、力重分布設(shè)計(jì)。主梁截面為 300mm 650mm。次梁在墻上支承長(zhǎng)度為 荷載總設(shè)計(jì)值 （2 ）計(jì)算簡(jiǎn)圖 a= 240mm，計(jì)算跨度: 邊跨 l01 =ln a/2 =6600 -120 -300/2120 =6450mm 中間跨 丨02 =ln =6600 -300 =6300mm Ilf -H II | 呂爲(wèi)D0 圖2.8 次梁的實(shí)際結(jié)構(gòu) 2.9所示。 因跨度相差小于10%可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 g+q=31. 31KN/m FT T - A 1B 2lc 2c 2B 1A 6450 r J. 6300 6300 6300 rf j 6450 圖2.9次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖 （3 ）

18、彎矩設(shè)計(jì)值和剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算 由表可分別查得彎矩系數(shù)和:-m和剪力系數(shù):-v，次梁的彎矩設(shè)計(jì)值和剪力設(shè)計(jì)值見表 2.10 和 2.11。 表2.10次梁的彎矩設(shè)計(jì)值的計(jì)算 截面位置 1 邊跨跨中 B 離端第一支座 2 中間跨跨中 C 中間支座 彎矩系數(shù) m 1/11 -1/11 1/16 -1/14 計(jì)算跨度|0 （m） lo1 =6.45 lo1 =6.45 l 02 =6.3 102 =6.3 M *(g 弋)| (kN - m) 118.42 -118.42 77.67 -88.76 截面位置 A 邊支座 B （左） 離端第一支座 B （右） 離端第一支座 C 中間支座 彎矩系數(shù)G v 0

19、.45 0.6 0.55 0.55 凈跨度1 n （m） l n1 =6.33 l n 1 =6.33 l n2 =6.3 l n2 =6.3 V Rv(g+6n 89.19 118.92 108.49 108.49 (KN) 表2.11次梁的剪力設(shè)計(jì)值的計(jì)算 (4 )配筋計(jì)算 正截面抗彎承載力計(jì)算 正截面受彎承載力計(jì)算式，支座處按照矩形截面計(jì)算，跨中按T形截面計(jì)算，翼緣寬度取 bf =1。/3 =6600/3 = 2200mm,又 bf 二 b Sn = 2200mm。故取 bf = 2200mm 每個(gè)截面的縱向鋼筋都按一排布置，C25混凝土，量最小保護(hù)層厚度c = 25mm。則一 排縱向鋼

20、筋 h0 =500 一 35 = 465mm。 2 2 C25混凝土，-：i =1.0, fc =11.9N/mm , ft =1.27N/mm 縱向鋼筋采用 HRB335, fy =300N/mm2箍筋采用 HPB235, fyv = 210N / mm2。 判定T形截面類型： :fcbfhf(h0 -hf / 21.0 11.9 2200 100 (465 - 100/2) = 1086.47 kN m 經(jīng)判別跨內(nèi)截面均屬于第一類T型。正截面承載力計(jì)算過程列于表2.12。 表2.12次梁正截面承載力計(jì)算過程 截面 1 B 2 C 彎矩設(shè)計(jì)值 (kN.m) 118.42 -118.42 77

21、.67 -88.76 cts =M /(% fcbho )或 =M/1 fcbfU) 0.021 0.2300.35 0.014 0.172 MC 1 恒何載 |G G 0.244 -0.267 0.067 -0.267 屛f Srf rr*r ABCD 139.90 -153.09 38.20 -152.24 2 活何載 jQ Q 0.289 -0.133 -0.133 -0.133 1 2 ABCD 253.44 -116.63 -115.98 -115.98 3 活何載 1 Q 一 -0.133 0.200 -0.133 1 2 ABCD 一 -116.63 174.41 -115.98

22、 4 活何載 iQ 1 Q 1 0.229 -0.311 0.170 -0.089 層1 A B 2 = 二1 - T CD 200.82 -272.73 148.25 -77.61 5 活何載 Q Q 1 一 -0.089 0.170 -0.311 1 AB 2 C D 一 -78.05 148.25 -271.21 組合彎矩值 (kN - m) 1+2 393.34 -269.72 -77.78 -268.22 1+3 一 -269.72 212.61 -268.22 1+4 340.72 -425.82 186.45 -229.85 1+5 一 -231.14 186.45 -424.4

23、5 注：上表中系數(shù)k的括號(hào)內(nèi)數(shù)字為活荷載項(xiàng)對(duì)應(yīng)的系數(shù) 剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算 剪力V =k3G k4Q 式中系數(shù)均可由查表的到，剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算見表2.16 表2.16主梁剪力組合計(jì)算 何載 項(xiàng)次 荷載簡(jiǎn)圖 Va Vbi VBr k3 ( k4) k3 (k4) k3 ( k4) 1 恒荷載 1G 0.733 -1.267 1.000 召屆爲(wèi)品 ABCD 63.32 -109.46 86.39 2 活何載 JQ Q 0.866 -1.134 0 12 ABCD 114.42 -149.84 0.00 3 活何載 Qi -0.133 -0.133 1.000 1 2 ABCD -17.57 -17.57

24、132.13 4 活何載 Ql 0.689 -1.311 1.222 12 ABCD 91.04 -173.22 161.46 5 活何載 Qi -0.089 -0.089 0.778 -11.76 -11.76 102.80 12 ABCD 組合剪力 值（kN） 1+2 177.74 -259.30 86.39 1+3 45.75 -127.03 218.52 1+4 154.36 -282.68 247.85 1+5 51.56 -121.22 189.19 注：上表中系數(shù)k的括號(hào)內(nèi)數(shù)字為活荷載項(xiàng)對(duì)應(yīng)的系數(shù) (4)承載力計(jì)算 正截面受彎承載力 正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，支座負(fù)彎矩截面處按矩形

25、截面計(jì)算， 跨內(nèi)按T形截面計(jì)算。因 跨內(nèi)設(shè)有間距小于主梁間距的次梁，翼緣計(jì)算寬度按bf =l0/3 = 66OC/3 = 22Oam m和 b s 6600mm中較小值確定，取 bf =2200mm。 縱向受力鋼筋除 B支座截面按兩排鋼筋布置，其余均按一排布置。C25混凝土，梁最小 保護(hù)層厚度 25mm，則布置一排鋼筋截面的有效高度為則h0 = 650 一 35二615mm，取 h0 = 615mm。支座B截面的有效高度為 h0 = 650-60 = 590mm 。 表2.18主梁正截面計(jì)算 截面 1 B 2 彎矩設(shè)計(jì)值 (KN.m) 393.34 -425.82 212.61 -77.78

26、cts =M /(%fcbh0)或 cts =M /1 fcbfh0) 0.040 0.343 0.021 0.058 ；=(1+j12)/2 0.980 0.780 0.989 0.970 As = M /(連 fyh) (mm) 2175.4 3084.3 1165.2 434. 6 選配鋼筋(mr) 5歪25 As=2454 4歪2( 4歪25 As=3220 )+3 歪2! As=1473 52歪2 As=628 主梁縱向鋼筋的彎起和切斷按彎矩包絡(luò)圖確定。 斜截面受剪承載力 驗(yàn)算截面尺寸 hw =h0 -hf =590-100 = 490mm,因 hw / b =490/300 =1.

27、6 ： 4，截面尺寸按下式驗(yàn)算： 0.25fcbh。=0.25 1 11.9 300 590 =526.58KN Vmax = 282.68KN，截面尺寸滿足 要求。 計(jì)算所需腹筋： 采用$ 8100雙肢箍，驗(yàn)算最小配箍率： 二 Asv/bs = 101/(300 100) = 0.34% 0.24 ft / fyv 二 0.145%，滿足要求。 箍筋的斜截面受剪創(chuàng)承載力設(shè)計(jì)值：Vcs =0.7ftbh fyvAsvh/s Vcs =0.7 1.27 300 590210 101 590/100 =282.49KN ： Vmax = 282.68KN，由于 Vcs =282.49KN Vae

28、= 177.74KN，且 Vcs Vbx = 247.85KN。所以，應(yīng)在 B支座 截面左邊配置彎起鋼筋主梁剪力圖呈矩形，在B截面左邊的2.2m范圍內(nèi)布置彎起鋼筋才能覆 蓋此最大剪力區(qū)段。所用的的彎起鋼筋為1丄 20以45角彎起。彎起鋼筋所承擔(dān)的剪力 為： Vsb =0.8 314.2 210 . 2/2 = 37.33KN 。 又 Vcs Vsb =282.49 37.33 =319.82KN . Vma228.68KN。所以配筋符合要求。 次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋的計(jì)算： 次梁傳來的集中力 F =74.51132.13 =206.64KN，山=650 - 500 =150mm。附加 箍筋布置范

29、圍s二2hr 3b二2 1503 200二900mm。取附加箍筋$ 10 130雙肢 箍，則在長(zhǎng)度s內(nèi)可布置附加箍筋的排數(shù)， m二900/130 1二8排，次梁兩側(cè)各布置 4排。 由式 m . nfyvAsv1 =8 2 210 78.5 = 263.76KNF,滿足要求。 因主梁的腹板高度大于450mm需在梁側(cè)設(shè)置縱向鋼筋，每側(cè)構(gòu)造鋼筋的截面面積不小于 腹板面積的0.1% ,且其間距不大于200mm.現(xiàn)每側(cè)配置2 丄14,且 308/(300590)=0.17%0.1%,滿足要求。 3混凝土結(jié)構(gòu)施工中常見的質(zhì)量通病 3.1 混凝土結(jié)構(gòu)質(zhì)量的重要性 混凝土結(jié)構(gòu)是指用配有鋼筋增強(qiáng)的混凝土制成的結(jié)

30、構(gòu)。承重的主要構(gòu)件是用鋼筋混凝土建 造的，混凝土結(jié)構(gòu)是由混凝土中配置受力的普通鋼筋、鋼筋網(wǎng)或鋼筋骨架制成的結(jié)構(gòu)。包括薄 殼結(jié)構(gòu)、大模板現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)及使用滑模、升板等建造的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的建筑物。用鋼筋和混凝 土制成的一種結(jié)構(gòu)。 在我國(guó)工程建設(shè)中， 混凝土結(jié)構(gòu)質(zhì)量是工程建設(shè)的關(guān)鍵，任何一個(gè)環(huán)節(jié)出 現(xiàn)問題都會(huì)給工程的整體質(zhì)量帶來嚴(yán)重的后果，甚至造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失。 混凝土結(jié)構(gòu)質(zhì)量控制的基本方法是對(duì)工程質(zhì)量的事前控制、事中控制、事后控制。事前控 制是指對(duì)工程準(zhǔn)備階段的控制，如測(cè)量成果的復(fù)核試驗(yàn)數(shù)據(jù)的審批施工工藝的慎重推敲等；事 中控制是指對(duì)工程施工過程的控制，如突發(fā)事件的處理人為因素的監(jiān)督等；事后控制是

31、指工程 結(jié)束后質(zhì)量的控制，如混凝土強(qiáng)度不足的返工處理在不影響內(nèi)部質(zhì)量下的修整等。 3.2 常見的建筑施工質(zhì)量通病 3.2.1混凝土保護(hù)層破壞或混凝土保護(hù)性能不良 1 現(xiàn)象：當(dāng)結(jié)構(gòu)的保護(hù)層混凝土遭破壞或保護(hù)性能不良時(shí)，鋼筋會(huì)銹蝕、鐵銹膨脹導(dǎo) 致混凝土開裂。 2.治理： (1) 混凝土裂縫可用環(huán)氧樹脂灌縫。 (2) 對(duì)已銹蝕的鋼筋，應(yīng)清除鐵銹，鑿除與鋼筋結(jié)合不良的混凝土，用清水沖刷干凈充 分濕潤(rùn)后，用高一等級(jí)的豆石混凝土填實(shí)，加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)。 (3) 大面積鋼筋銹蝕引起混凝土裂縫，應(yīng)與設(shè)計(jì)單位研究制定處理方案經(jīng)批準(zhǔn)后再行處 理。 3.2.2混凝土收縮裂縫 1 現(xiàn)象：裂縫多在新澆筑并暴露于空氣中的結(jié)構(gòu)構(gòu)件

32、表面出現(xiàn)，有塑態(tài)收縮、沉陷收 縮、干燥收縮、碳化收縮、凝結(jié)收縮等收縮裂縫，這種裂縫不深也不寬。 2.治理： (1) 如混凝土仍有塑性，可采取壓抹一遍或重新振搗的辦法，并加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)。 (2) 如混凝土已硬化，可向裂縫內(nèi)散入干水泥粉，然后加水潤(rùn)濕，或在表面抹薄層水泥 砂漿。 (3) 也可在裂縫表面涂環(huán)氧膠泥或粘貼環(huán)氧玻璃布進(jìn)行封閉處理。 3.2.3混凝土溫度裂縫 1 現(xiàn)象：溫度裂縫走向無規(guī)律，大面積結(jié)構(gòu)溫度裂縫往往是縱橫交錯(cuò)；梁板類溫度裂 縫多平行于短邊。貫穿的溫度裂縫，一般與短邊平行或接近平行。裂縫寬度一般在0.5mm 以下。表面溫度裂縫多在施工期間出現(xiàn)，貫穿的溫度裂縫在澆筑經(jīng)23個(gè)月或更長(zhǎng)時(shí)間發(fā) 生，縫寬是冬季寬夏季變細(xì)。沿截面高度，裂縫呈上寬下窄多數(shù)，個(gè)別也有下寬上窄，遇頂 部和底部配筋較多的結(jié)構(gòu)，也有中間寬兩端窄的梭形裂縫。 2 治理：對(duì)表面裂縫，可采取涂?jī)杀榄h(huán)氧膠泥或貼環(huán)氧玻璃布，以及抹、噴水泥砂漿 等方法進(jìn)行表面封閉處理。 對(duì)防水防滲的結(jié)構(gòu)， 大于0.1mm寬度的貫穿性裂縫， 采用灌水泥 漿或環(huán)氧漿液進(jìn)行裂縫修補(bǔ)， 或者灌漿與表面封閉同時(shí)采用。 小于0.1mm的裂縫，可不處理 或只作表面處理。 3.2.4施工工藝方面 1 現(xiàn)象：結(jié)構(gòu)斷面尺寸、軸線、表面平整度超限偏差；結(jié)構(gòu)的接縫和施