兩級(jí)圓柱齒輪展開(kāi)式

1、目錄一、 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 3二、方案擬定與選擇 4-6三、 1.電動(dòng)機(jī)的選擇 72. 總傳動(dòng)比的確定 7-8四、齒輪設(shè)計(jì)9-15五、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算16-27六、軸承壽命計(jì)算28-33七、鍵的校核34-35八、潤(rùn)滑與密封 36九、設(shè)計(jì)總結(jié) 36-37十、參考文獻(xiàn) 37一設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置已知條件1 輸送帶工作拉力Fj= 4.8kN；2 輸送帶工作速度 Vj= 1.7m/s3 滾筒直徑D450 mm；4 滾筒效率 (包括滾筒與軸承的效率損失)：0.965 工作情況兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)；6 使用折舊期8年；7 工作環(huán)境 室內(nèi)，灰塵較大，環(huán)境最高溫度為35C；8 動(dòng)力來(lái)源電力

2、，三相交流，電壓380/220V；9 檢修間隔期 四年一次大修，兩年一次中修，半年一次小10 制造條件及生產(chǎn)批量 :一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。二 傳動(dòng)裝置的方案擬定與選擇. 方案設(shè)計(jì)方案一： 單級(jí)圓柱齒輪展開(kāi)式方案二： 單級(jí)蝸桿減速器方案三： 兩級(jí)圓柱齒輪展開(kāi)式方案四： 兩級(jí)圓柱齒輪同軸式. 方案比較方案一：?jiǎn)渭?jí)圓柱齒輪展開(kāi)式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，傳動(dòng)效率高，但傳動(dòng)比較小，不宜用于傳遞大扭矩以及大傳動(dòng)比的傳送裝置。方案二：蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比大，承載能力較齒輪低，常布置在傳動(dòng)系統(tǒng)的高速級(jí)，以獲得較小的結(jié)構(gòu)尺寸；同時(shí)，由于有較高的齒面相對(duì)滑動(dòng)速度，易于形成液體動(dòng)壓潤(rùn)滑油膜，也有利于提高承載能力及效率。但其摩擦

3、磨損大，傳動(dòng)效率太低，易出現(xiàn)發(fā)熱現(xiàn)象，且成本較高。 方案三： 這是兩級(jí)減速器中最簡(jiǎn)單、應(yīng)用最廣泛的結(jié)構(gòu)。齒輪相對(duì)于軸承位置不對(duì)稱。當(dāng)軸產(chǎn)生彎扭變形時(shí)，載荷在齒寬上分布不均勻，因此軸應(yīng)設(shè)計(jì)得具有較大剛度，并使高速軸齒輪遠(yuǎn)離輸入端。淬硬齒輪大多采用此結(jié)構(gòu)。方案四： 優(yōu)點(diǎn)徑向尺寸小，結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕，節(jié)約材料。主要用于傳遞運(yùn)動(dòng)，常用于航空航天。缺點(diǎn)軸向尺寸大，要求兩級(jí)傳動(dòng)中心距相同。減速器軸向尺寸及重量較大；高級(jí)齒輪的承載能力不能充分利用；中間軸承潤(rùn)滑困難；中間軸較長(zhǎng)，剛度差；僅能有一個(gè)輸入和輸出端，限制了傳動(dòng)布置的靈活性。 綜上所述：應(yīng)選擇方案三兩級(jí)圓柱齒輪展開(kāi)式三、電動(dòng)機(jī)的選擇計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果1、

4、 電動(dòng)機(jī)的選擇（為電動(dòng)機(jī)至傳輸機(jī)的總效率；為滾筒效率）為聯(lián)軸器效率：=0.99為軸承效率：=0.98為圓柱齒輪嚙合效率：=0.98為攪油效率：=0.98=0.96選用三相異步電動(dòng)機(jī)（Y型）選Y160L-4，2、 總傳動(dòng)比計(jì)算及總傳動(dòng)比分配選，3、 各軸的轉(zhuǎn)速和扭矩Y160L-4 四、第一級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果1選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1）由傳動(dòng)方案選用直齒圓柱齒輪；2）設(shè)備為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級(jí)精度。3）材料選擇。由相關(guān)表選小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。4)選小齒輪齒數(shù)，大齒輪

5、，故選。2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1）試選。2）計(jì)算小齒輪的傳遞轉(zhuǎn)矩：3）由表選取齒寬系數(shù)。4）由表查得材料的彈性影響系數(shù)。5）按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。 7）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 8） 查得接觸疲勞壽命系數(shù)9）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1%，安全系數(shù)s=1，由式得 （2）計(jì)算1）試算小齒輪分度圓直徑 由計(jì)算公式得 2） 計(jì)算圓周速度v3）計(jì)算齒寬b及模數(shù)4）計(jì)算齒高：5）計(jì)算載荷系數(shù)K已知使用系數(shù)，根據(jù)，7級(jí)精度，由圖查得動(dòng)載系數(shù)；由表查得；由表查得。故載荷系數(shù)6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑7）計(jì)算模數(shù)3.按齒根彎

6、曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) (1)確定計(jì)算參數(shù)1)計(jì)算載荷系數(shù)2)查取齒形系數(shù) 由表查得 3) 查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表查得 4) 查取彎曲疲勞強(qiáng)度極限 由圖 查得小齒輪 ，大齒輪 5)查取彎曲疲勞壽命系數(shù) 由圖查得 ， 6) 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)，則 7） 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較 大齒輪的數(shù)值大。（2）設(shè)計(jì)計(jì)算對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，取，可滿足彎曲強(qiáng)度。為滿足接觸疲勞強(qiáng)度，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑，由取，則,取。4.幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算分度圓直徑和中心距(2)計(jì)算齒輪寬度取，第二級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果1選定齒輪類型、精度等級(jí)、

7、材料及齒數(shù)1）由傳動(dòng)方案選用直齒圓柱齒輪；2）設(shè)備為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級(jí)精度。3）材料選擇。由相關(guān)表選小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。4)選小齒輪齒數(shù)，大齒輪，故選。2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1）試選。2）計(jì)算小齒輪的傳遞轉(zhuǎn)矩：3）由表選取齒寬系數(shù)。4）由表查得材料的彈性影響系數(shù)。5）按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。 7）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 8） 查得接觸疲勞壽命系數(shù)9）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1%，安全系數(shù)s=1，由式得 （2

8、）計(jì)算1）試算小齒輪分度圓直徑 由計(jì)算公式得 2） 計(jì)算圓周速度v3）計(jì)算齒寬b及模數(shù)4）計(jì)算齒高：5）計(jì)算載荷系數(shù)K已知使用系數(shù)，根據(jù)，7級(jí)精度，由圖查得動(dòng)載系數(shù)；由表查得；由表查得。故載荷系數(shù)6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑7）計(jì)算模數(shù)3.按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) (1)確定計(jì)算參數(shù)1)計(jì)算載荷系數(shù)2)查取齒形系數(shù) 由表查得 3) 查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表查得 4) 查取彎曲疲勞強(qiáng)度極限 由圖 查得小齒輪 ，大齒輪 5)查取彎曲疲勞壽命系數(shù) 由圖查得 ， 6) 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)，則 7） 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較 大齒輪的數(shù)值大。（2）設(shè)計(jì)計(jì)算對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒

9、面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，取，可滿足彎曲強(qiáng)度。為滿足接觸疲勞強(qiáng)度，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑，由取，則,取。4.幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算分度圓直徑和中心距(2)計(jì)算齒輪寬度取 ，五、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算及說(shuō)明結(jié) 果一、 高速軸1的設(shè)計(jì)（在本次設(shè)計(jì)中為減輕設(shè)計(jì)負(fù)擔(dān)，只進(jìn)行第二根軸的強(qiáng)度校核）1、選擇材料及熱處理方式選取軸的材料為45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理,取2、初估軸徑按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法估算高速軸的直徑， 由公式（15-2），軸的最小直徑滿足：3、 選擇聯(lián)軸器考慮軸與聯(lián)軸器連接有鍵槽，軸徑增加3%，查表，取,則計(jì)算轉(zhuǎn)矩：按照及電動(dòng)機(jī)軸尺寸等限制條件，查表得，選用LX2型彈

10、性柱銷聯(lián)軸器。其公稱轉(zhuǎn)矩，半聯(lián)軸器的孔徑，故取高速軸最小直徑。4、初選軸承考慮到主要承受徑向力，軸向也可承受小的軸向載荷。當(dāng)量摩擦系數(shù)最少。在高速轉(zhuǎn)時(shí)也可承受純的軸向力，工作中容許一定的內(nèi)外圈軸線偏斜量，大量生產(chǎn)價(jià)格最低等因素，根據(jù)表13-1選用深溝球軸承。又根據(jù)設(shè)計(jì)尺寸，查表選用軸承型號(hào)為6405，其，。5、高速軸1的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(1)擬定軸的結(jié)構(gòu)方案如圖 選用LX2型彈性柱銷聯(lián)軸器選用6405深溝球軸承計(jì)算及說(shuō)明結(jié) 果(2)各軸段直徑與長(zhǎng)度的確定1)由所選半聯(lián)軸器的孔徑，取高速軸最小直徑，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度為，斷的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)??；2)為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，軸段右端要求制

11、出一軸肩，故取2-3段的直徑；軸承端蓋的總寬度為30mm（由減速器和軸承端蓋的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)而定），根據(jù)軸承的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋外端面與聯(lián)軸器的距離為10mm。故取。3)根據(jù)所選軸承尺寸確定， ；4)為滿足軸承的軸向定位要求，取，綜合中間軸設(shè)計(jì)??；（ ） 5)為滿足齒輪的軸向定位要求，取該段直徑，長(zhǎng)度；6) 軸的齒輪段直徑，長(zhǎng)度；7) 根據(jù)軸承的尺寸和齒輪的定位要求確定，長(zhǎng)度。(3) 軸上零件的周向固定1) 齒輪與軸的周向定位采用平鍵聯(lián)接，配合選H7/n6。按，由表查得平鍵的截面，根據(jù)該軸段長(zhǎng)度，取。2）半聯(lián)軸器與軸的周向定位采用平鍵聯(lián)接，配合選H7/k6。按，由表查得平鍵的截

12、面b=6mm，h=6mm，根據(jù)該軸段長(zhǎng)度，取L=70mm。3)滾動(dòng)軸承與軸的周向定位，是借過(guò)渡配合來(lái)保證的，此處選軸的尺寸公差為m6。(4)軸上倒角與圓角查表，取軸端倒角C1.2，各軸肩處的圓角半徑見(jiàn)齒輪軸零件圖。齒輪與軸：H7/n6鍵10856GB/T 1095-2003聯(lián)軸器與軸：H7/k6鍵6670GB/T 1095-1979尺寸公差m6倒角C=1.2mm計(jì)算及說(shuō)明結(jié) 果二、中間軸2的設(shè)計(jì)1、選擇材料及熱處理方式選取軸的材料為45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，取常數(shù)1002、初估軸徑按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法估算高速軸的直徑，由1公式(14-2)，軸的最小直徑滿足：；3、初選軸承考慮到主要承受徑向力，軸向也可承受小

13、的軸向載荷。當(dāng)量摩擦系數(shù)最少。在高速轉(zhuǎn)時(shí)也可承受純的軸向力，工作中容許一定的內(nèi)外圈軸線偏斜量，大量生產(chǎn)價(jià)格最低等因素，根據(jù)表13-1選用深溝球軸承。又根據(jù)設(shè)計(jì)尺寸取，查表選用軸承型號(hào)為6308，其，。5、中間軸2的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(1)擬定軸的結(jié)構(gòu)方案如圖：(2)各軸段直徑與長(zhǎng)度的確定1)根據(jù)所選軸承的直徑，取中間軸最小直徑；綜合壁厚及箱體尺寸等因素，現(xiàn)?。贿x用6308深溝球軸承倒角C=1.2mm計(jì)算及說(shuō)明結(jié) 果2) 為滿足齒輪的軸向定位要求，1-2軸段右端及5-6軸段左端要求制出一軸肩，故取()。根據(jù)高速級(jí)大齒輪及低速級(jí)小齒輪的齒寬，分別?。ǎ?；3)為滿足齒輪的軸向定位要求，取。根據(jù)齒輪間間隙推

14、薦值，取()；至此已初步確定各軸段的直徑與長(zhǎng)度。(3)軸上零件的周向固定1) 齒輪與軸的周向定位采用平鍵聯(lián)接。2-3段平鍵，按，由表查得平鍵的截面，由該軸段長(zhǎng)度取。4-5段平鍵，按，由表查得平鍵的截面，由該軸段長(zhǎng)度取。同時(shí)為了保證齒輪與軸配合得有良好得對(duì)中性，固選擇齒輪輪轂與軸得配合選H7/n6。2)滾動(dòng)軸承與軸的周向定位，是借過(guò)渡配合來(lái)保證的，此處選軸的尺寸公差為m6。(4)軸上倒角與圓角查表，取軸端倒角C1，各軸肩處的圓角半徑見(jiàn)中間軸零件圖。強(qiáng)度校核1) 作出軸的受力簡(jiǎn)圖，如圖（a）所示。2) 求支反力：3） 作出軸的彎矩圖和扭矩圖。 水平面：鉛垂面：同理用受力分析得到,。 所以 當(dāng)量彎矩

15、：載荷水平面垂直面支反力F彎矩M總彎矩扭矩T當(dāng)量彎矩P4）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度。根據(jù)表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)應(yīng)力，取,軸的計(jì)算應(yīng)力 前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表查得 因此,故安全. 5）軸的精確校核 (1).判斷危險(xiǎn)截面截面I、II、III、IV只受扭矩作用，雖然有鍵槽、軸肩及過(guò)度配合所引起的應(yīng)力集中均削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度為寬裕確定的。所以面I、II、III、IV無(wú)需校核。從應(yīng)力集中對(duì)軸的影響來(lái)看，截面II和處過(guò)盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重，截面II和的應(yīng)力集中的影響相近

16、，由于處的應(yīng)力比II處小，所以只需對(duì)II截面進(jìn)行校核。 (2).截面II左側(cè) 抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面II左側(cè)的彎矩為 截面II上的扭矩為 截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 平均應(yīng)力 ，應(yīng)力幅 ，軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由機(jī)械設(shè)計(jì)表15-1得，。 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按機(jī)械設(shè)計(jì)附表3-2查取。因，經(jīng)差值后可查得 ， 又由機(jī)械設(shè)計(jì)附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為 ，故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 由機(jī)械設(shè)計(jì)圖3-2的尺寸系數(shù)；由圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)軸按磨削加工，由機(jī)械設(shè)計(jì)圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即，則綜合系數(shù)為 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得碳鋼的特性系數(shù)

17、，取 ，取于是，計(jì)算安全系數(shù)值，則 故可知其安全。 鍵161090GB/T 1095-2003鍵161050GB/T 1095-2003倒角C1計(jì)算及說(shuō)明結(jié) 果三、 低速軸3的設(shè)計(jì)1、選擇材料及熱處理方式選取軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理，取常數(shù)。2、初估軸徑按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法估算高速軸的直徑，由式(15-2)，軸的最小直徑滿足：；此軸的最小直徑即安裝在聯(lián)軸器處軸的最小直徑，為了使所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，所以需要同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號(hào)。3、選擇聯(lián)軸器查表14-1，取,則計(jì)算轉(zhuǎn)矩：；按照及電動(dòng)機(jī)軸尺寸等限制條件，查表得，選用LX4型彈性柱銷聯(lián)軸器。其公稱轉(zhuǎn)矩，半聯(lián)軸器的孔徑，故取低速軸3最小直

18、徑。4、初選軸承考慮到主要承受徑向力，軸向也可承受小的軸向載荷。當(dāng)量摩擦系數(shù)最少。在高速轉(zhuǎn)時(shí)也可承受純的軸向力，工作中容許一定的內(nèi)外圈軸線偏斜量，大量生產(chǎn)價(jià)格最低等因素，根據(jù)表13-1選用深溝球軸承。又根據(jù)設(shè)計(jì)尺寸，查表6-1選用軸承型號(hào)為6213，其，。5、低速軸3的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(1)擬定軸的結(jié)構(gòu)方案如圖：(2)各軸段直徑與長(zhǎng)度的確定1)由所選半聯(lián)軸器的孔徑，取低速軸最小直徑；半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度為，斷的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)??；2)為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，軸段右端要求制出一軸肩，故取段的直徑；軸承端蓋的總寬度為30mm（由減速器和軸承端蓋的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)而定），根據(jù)軸承的裝拆及便于對(duì)軸承添

19、加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋外端面與聯(lián)軸器的距離為10mm。故取。3)根據(jù)所選軸承直徑尺寸確定，取，；4)為滿足軸承的軸向定位要求，取，綜合中間軸設(shè)計(jì)??；為滿足齒輪的軸向定位要求，取該段直徑，長(zhǎng)度；6)根據(jù)齒輪幾何尺寸，段直徑，長(zhǎng)度??；至此已初步確定各軸段的直徑與長(zhǎng)度。 (3) 軸上零件的周向固定1) 齒輪，半聯(lián)軸器與軸的周向定位都采用平鍵聯(lián)接。按，由表查得平鍵的截面，根據(jù)該軸段長(zhǎng)度，取。同理按，由表查得平鍵的截面，根據(jù)該軸段長(zhǎng)度，取。同時(shí)為了保證齒輪與軸配合得有良好得對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸得配合選H7/n6。2) 半聯(lián)軸器與軸得配合選H7/k6。3) 滾動(dòng)軸承與軸的周向定位，是借過(guò)渡配合來(lái)保證

20、的，此處選軸的尺寸公差為m6。(4)軸上倒角與圓角查表，取軸端倒角C1.6，各軸肩處的圓角半徑見(jiàn)低速軸零件圖鍵161070GB/T 1095-2003鍵201280GB/T 1095-2003齒輪與軸的：H7/n6聯(lián)軸器與軸：H7/k6尺寸公差m6倒角C1.6六軸承壽命計(jì)算一、高速軸上滾動(dòng)軸承校核根據(jù)要求對(duì)所選的在高速軸1上的兩滾動(dòng)軸承進(jìn)行校核，深溝球軸承型號(hào)均為6405，其基本額定動(dòng)載荷，基本額定靜載荷?？汕蟮玫膬蓚€(gè)軸承所受的載荷分計(jì)算：，；由上可知軸承2受的載荷大于軸承1所以只需對(duì)軸承2進(jìn)行校核，如果軸承2滿足要求，軸承1也必滿足要求。1、求比值對(duì)于深溝球軸承所受徑向力： 所受的軸向力 ：

21、，查表可知，深溝球軸承的最小e值為0.19，故此時(shí)。2、計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷P根據(jù)公式，按照表知，X=1，Y=0，按照表得，取。則：3、驗(yàn)算軸承的壽命按要求軸承的最短壽命為：；所選軸承6405基本額定壽命，根據(jù)4式(13-5)有：；則，故所選的軸承6205滿足要求。 計(jì)算及說(shuō)明結(jié) 果二、中速軸上滾動(dòng)軸承校核根據(jù)要求對(duì)所選的在中速軸上的兩滾動(dòng)軸承進(jìn)行校核，深溝球軸承型號(hào)均為6308，其基本額定動(dòng)載荷，基本額定靜載荷。前面求得的兩個(gè)軸承所受的載荷分別為：，；由上可知軸承1所受的載荷大于軸承2，所以只需對(duì)軸承1進(jìn)行校核，如果軸承1滿足要求，軸承2也必滿足要求。1、求比值對(duì)于深溝球軸承所受徑向力： 所受的軸

22、向力 ：，根據(jù)表知，深溝球軸承的最小e值為0.19，故此時(shí)。2、計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷P根據(jù)公式，按照4表13-5，X=1，Y=0，查表得，取。則：3、驗(yàn)算軸承的壽命按要求軸承的最短壽命為：；所選軸承6310基本額定壽命，根據(jù)公式有：；則，故所選的軸承6308滿足要求。三、低速軸上滾動(dòng)軸承校核根據(jù)要求對(duì)所選的在低速速軸上的兩滾動(dòng)軸承進(jìn)行校核，深溝球軸承型號(hào)均為6213，其基本額定動(dòng)載荷，基本額定靜載荷。前面求得的兩個(gè)軸承所受的載荷分別為：， ，；由上可知軸承1所受的載荷大于軸承2，所以只需對(duì)軸承1進(jìn)行校核，如果軸承1滿足要求，軸承2也必滿足要求。1、求比值對(duì)于深溝球軸承所受徑向力： 所受的軸向力 ：，

23、根據(jù)表知，深溝球軸承的最小e值為0.19，故此時(shí)。2、計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷P根據(jù)公式，按照表知，X=1，Y=0，查表得，取。則：3、驗(yàn)算軸承的壽命按要求軸承的最短壽命為：；所選軸承6213基本額定壽命，根據(jù)公式式有：；則，故所選的軸承6213滿足要求。7 鍵的校核計(jì)算及說(shuō)明結(jié) 果高速軸處鍵的校核 鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由表6-2查得許用擠壓應(yīng)力，取其平均值，。1齒輪與軸的周向定位采用平鍵聯(lián)接，配合選H7/n6。按，由表查得平鍵的截面，根據(jù)該軸段長(zhǎng)度。l=L-b=63-10=53mm，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=0.5h=0.5*8=4mm。由式（6-1）可得 滿足強(qiáng)度要求。2）半聯(lián)軸器與軸的周向定

24、位采用平鍵聯(lián)接，配合選H7/k6。按，由表查得平鍵的截面b=6mm，h=6mm，根據(jù)該軸段長(zhǎng)度，取L=70mm。l=L-b=80-6=74mm，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=0.5h=0.5*6=3mm。由式（6-1）可得 滿足強(qiáng)度要求。中速軸處鍵的校核一、1. 一般8級(jí)以上精度的齒輪有定心精度要求，應(yīng)選用平鍵連接。由于齒輪不在軸端，故選用圓頭普通平鍵（A型）2.校核鍵連接的強(qiáng)度 鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由表6-2查得許用擠壓應(yīng)力，取其平均值，。齒輪與軸的周向定位采用平鍵聯(lián)接。2-3段平鍵，按，由表查得平鍵的截面，。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=98-14=84mm，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=0.5h

25、=0.5*9=4.5mm。由式（6-1）可得 故滿足強(qiáng)度要求4-5段平鍵，按，由表查得平鍵的截面，。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=58-14=44mm，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=0.5h=0.5*9=4.5mm。由式（6-1）可得 故滿足強(qiáng)度要求低速軸處鍵的校核一、1. 一般8級(jí)以上精度的齒輪有定心精度要求，應(yīng)選用平鍵連接。由于齒輪不在軸端，故選用圓頭普通平鍵（A型）2.校核鍵連接的強(qiáng)度 鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由表6-2查得許用擠壓應(yīng)力，取其平均值，。齒輪與軸的周向定位采用平鍵聯(lián)接。 按，由表查得平鍵的截面，。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=106-16=94mm，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=0.5h=0

26、.5*10=5mm。由式（6-1）可得 故滿足強(qiáng)度要求同理按，由表查得平鍵的截面，。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=93-20=73mm，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度k=0.5h=0.5*12=6mm。由式（6-1）可得 故滿足強(qiáng)度要求八、潤(rùn)滑與密封1潤(rùn)滑方式的選擇 因?yàn)榇俗兯倨鳛殚]式齒輪傳動(dòng)且齒輪的圓周速度，所以采用油池潤(rùn)滑，油池潤(rùn)滑即飛濺潤(rùn)滑，靠裝在密封機(jī)殼中的零件的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)，主要是用來(lái)潤(rùn)滑減速器內(nèi)的齒輪裝置，齒輪的圓周速度不應(yīng)超過(guò)1214m/s。減速器內(nèi)的軸承則利用大齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)把油濺到箱壁的油槽里輸送到軸承機(jī)型潤(rùn)滑。2密封方式的選擇由于高速軸1，低速軸3與軸承接觸處的線速度，所以采用氈圈密封，此密封方式是：在軸承壓蓋的槽內(nèi)填以毛氈圈，以堵塞泄露間隙，達(dá)到密封的目的。毛氈具有天然彈性，呈松孔海綿狀，可儲(chǔ)存潤(rùn)滑油和防塵。軸旋轉(zhuǎn)時(shí)，毛氈又將潤(rùn)滑油從軸上刮下反復(fù)自行潤(rùn)滑。此密封方式一般用于低速、常溫