建筑類畢業(yè)設計論文參考

1、摘要本文首先論述了浙江耀江,文欣苑擬建場地工程地質(zhì)條件及水文地質(zhì)條件，在建筑物初步建筑設計的基礎上確定結構方案，選擇合理的結構體系為框架結構；進行結構布置，并初步估算，確定結構構件尺寸，接著進行了層間荷載代表值的計算，結合巖土工程分析，對地基的穩(wěn)定性、適宜性、不良地質(zhì)現(xiàn)象做出工程地質(zhì)條件評價。根據(jù)建筑物荷載及地基土工程特征，對場地基礎方案進行對比及可行性分析，選擇方形樁基，樁長11.7米，并計算了樁基承載力及地基沉降，驗算了承臺的抗彎、抗剪、抗沖切穩(wěn)定性。最后，指出了樁基施工中應注意的幾個問題，提出了相關的措施。關鍵詞工程地質(zhì)條件 樁基 內(nèi)力分析 沉降 承載力 承臺驗算abstractthe

2、thesis firstly concentrates on the hydrogeology and engineering geologic condition of wenxinyuan in zhejiang yaojiang and evaluates its engineering geologic condition in the structural design of buildings set on the basis of preliminary architectural structures; reasonable choice for the structural

3、system framework structures; structural layout, and preliminary estimates to determine the structural components of size, followedby a layer of value-load calculations,.evaluate the stability and suitability of foundation and not good geological phenomenon according to rock and soil condition. consi

4、dering the load of architecture and the engineering character of ground earth, schemes of foundation are compared to and the suitable kind of foundation is selected,the long of pile was 11.7m, and then, the thesis calculates bearing capacity of pile foundation and verifies stability of pile cap. fin

5、ally, the thesis points out some problems which should be concerned in construction of foundation and puts forward correlated measures, moreover, it gives some feasible advice .key wordsengineering geologic condition , pile foundation, anti-seismicendogenous force analysis, settlement , bearing capa

6、city, verification of pile cap. 目錄前言.11場地工程地質(zhì)條件.21.1 工程概況.21.2 勘察工作概況.21.3 場地工程地質(zhì)條件.2 1.3.1 場地地形,地貌特征.2 1.3.2 場地內(nèi)各巖土層的分布及物理力學性質(zhì).2 1.3.3 地下水賦存狀態(tài)及侵蝕性分析.32 場地類別和各巖土工程地質(zhì)條件評價.4 2.1 場地類別和場地土類型.4 2.2 場地土工程地質(zhì)條件評價.4 2.3 各巖土層承載力特征值及設計預估單樁承載力參數(shù).43 基礎方案設計計算.6 3.1 荷載計算.6 3.1.1 設計資料.6 3.1.2 設計內(nèi)容.6 3.2框架結構設計計算.8 3

7、.2.1 梁柱截面，梁跨度及高度的確定.8 3.2.2 荷載計算.12 3.2.3 水平地震作用下框架的側移驗算.13 3.2.4 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析.19 3.2.5 風荷載作用下的內(nèi)力分析.20 3.2.6 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析.25 3.2.7 內(nèi)力組合.33 3.3 樁型選擇和持力層確定.40 3.4 驗算單樁承載力.40 3.5 確定樁數(shù)及樁布置.41 3.6 樁基中各單樁受力驗算.43 3.6.1 承臺的配筋計算.44 3.7 承臺的抗沖切驗算.44 3.8 承臺剪切驗算.463.9 樁基的配筋.494 構造要求及施工要求.51 4.1 預制樁的施工.51 4

8、.2 混凝土預制樁的接樁.52 4.3 混凝土預制樁的沉樁.54 4.3.1 錘擊沉樁.54 4.3.2 靜力壓樁法沉樁 .54 4.4 預制樁沉樁對環(huán)境的影響分析及防治措施 .55 4.4.1 沉樁對環(huán)境的影響.55 4.4.2 沉樁對環(huán)境的影響與評價.55 4.4.3 防治與控制措施.565 結論與建議.57結束語.58參考文獻.59附圖.61前言 樁基礎是人類在軟弱地基上建造建筑物的一種創(chuàng)造 , 是最古老,最基本的一種基礎類型 . 在西安半坡村遺址 , 人們可以看到先人將樹插在軟弱土中以支撐原始形態(tài)的建筑物, 這可能是人類最早使用木樁的記錄. 在本世紀初, 在上海建造的如國際飯店 , 錦

9、江飯店等20層左右的標志性建筑物時都采用了10多米的長的木樁, 可是到本世紀末, 上海建造的如88層的金茂大廈等超高層建筑時, 已經(jīng)采用了80多米的鋼管樁, 從木樁到鋼管樁, 從10多米到80多米, 證明了樁基礎技術的發(fā)展過程, 標志著在20世紀中, 特別是20世紀的后50年, 我國樁基礎技術的巨大發(fā)展. 樁基礎可以采用不同的材料(木 , 現(xiàn)場灌注 , 打入法 , 壓入法), 可以支撐在不同的土層中, 可以作為各類工程結構物的基礎(建筑物的低樁承臺 , 橋梁或碼頭的高樁承臺), 因而其受力性狀各不相同, 承載能力相差懸殊, 施工工藝和設備極其多樣 . 樁基礎技術極為復雜, 發(fā)展空間相當廣闊,

10、成為地基基礎領域中一個非?；钴S的 , 具有很強生命力分支領域. 50年來出現(xiàn)了許多新的樁型, 新的工藝, 新的設計理論和新的科技成果, 成為我國工程建設的有力支柱 .1 場地工程地質(zhì)條件11 工程概況：本論文闡明了浙江耀江， 文欣苑工程地質(zhì)條件和水文地質(zhì)條件，確定了相關工程地質(zhì)參數(shù)，在此基礎上按規(guī)范進行工程地質(zhì)條件詳細評估，再進行基礎設計。其中6號樓高8層采用框架結構對其基礎進行設計。 12勘察工作概況通地對場地的踏勘，確定了孔位，并制定本次的施工綱要，完成如下工作量： (1)施工鉆孔135個，累計進尺279190m： (2)采取土樣47件，其中原狀土樣31件，擾動土樣16件，由九江市建筑設計

11、院土工實驗室測定； (3)原位測試孔24個，計原位測試130次(標準貫入，重型n)； (4)對135個鉆孔進行了簡易地下水測定，并在zk6號孔采取一個全孔水樣。 (5)協(xié)助浙江省防震減災工程研究所做了4個鉆孔的土層剪切波速測試，累計孔深度達100米； (6)對施工鉆孔進行了平面位置及空口標高測定，以建設方提供的規(guī)劃布置圖為依據(jù)。13 場地工程地質(zhì)條件131 場地地形、地貌特征場地位于浙江省杭州市教工路南側，場地內(nèi)地形高差不大于，小于45m，屬長江中下游沖積二級階地。場地東側靠近文二路原為與長江接通的水溝，即原四碼頭所在地，南側，西側地形均較低，現(xiàn)已填平。南東側有人防工程，從zk58號深孔資料、

12、臨近的22層高的其士大酒店巖土工程勘查及區(qū)域地質(zhì)資料知：該場地無全新活動斷裂、地裂縫，覆蓋厚度50-70米，基巖為第三系泥巖。除人防工程及其影響因素外，無其它不良地質(zhì)現(xiàn)象。132 場地內(nèi)各巖土層的分布及物理力學性質(zhì)通過鉆探揭露知，場地內(nèi)共有十四層巖土層，分別為(1)填土、(2) 粉質(zhì)粘土(3)粉質(zhì)粘土、(4)圓礫、(5)粘土、(6)細砂、(7)圓礫、(8)粘土、(9)礫砂、(10)粉粘土，(11)粉質(zhì)粘土、(12)強風化泥巖、(13)中風化泥巖(14)微風化泥巖，現(xiàn)自上而下分別敘述如下： (1)填土：灰黑色、黃褐色，稍濕，有臭味，主要為建筑垃圾及粘性素填土，局部為塘溝淤泥質(zhì)新近填土，最大厚度達

13、10.50m，一般厚度2.5 5.oom，圖紙松散稍秘狀，欠固結，力學性質(zhì)差。埋深5.0m, 以下的粘性素提取泥土填筑時間起過10年，承載力特征值建議為70kpa。 (2)粉質(zhì)粘土：在部分鉆孔中出現(xiàn)，灰黑色、褐黃色，軟塑狀，中等壓縮性，粘性偏低，濕，見灰黑色松軟錳質(zhì)結核，從動力觸探結果知承載力特征值為150kpa土工試驗計算為176kpa，現(xiàn)綜合為150kpa (3)粉質(zhì)粘土：個別鉆孔缺失該層，黃褐色，紅褐色，可塑硬塑狀，中壓縮性，厚度大于3.50m，刀切稍有光滑面，粘性較強，土中含少量鐵錳質(zhì)結核和團塊狀灰白色高嶺土，從鉆孔及取樣觀察，場地東側、南側、西側該層強度較低。從動力觸探結果知，該承載

14、力特征223kpa，土工試驗計算為223kpa，現(xiàn)綜合為223kpa (4)細砂：上部紅褐色，底部土黃色，呈中密狀，厚度不一，06-18，成分為卵石、礫石、粘土、中粗砂，卵礫石含量50，卵礫石為硅質(zhì)巖、硅質(zhì)灰?guī)r，磨圓度較差，成棱角狀，上部粘土含量較高，從動力觸探結果知，承載力特征為280kpa，土工試驗計算為300kpa，現(xiàn)綜合為280kpa。 (5)粘土：桔黃色。部分鉆孔缺失該層，最大厚度1.6m，硬塑狀，低壓縮性，粘性較強，土芯呈長柱狀，夾薄層粉砂土，鉆進速度慢，從動力觸探結果知，承載力特征值295kpa，土工試驗計算為300kpa，現(xiàn)綜合為285kpa (6)細砂：上部黃褐色，下部灰白色

15、，中密狀，稍濕，鉆進速度快，巖芯呈短柱狀，水泡攪動呈松散狀，礦物成分為石英、粘土等，局部分選較好，從動力觸探結果知，承載力特征值240kpa。該層中含1礫砂透鏡體和2叫粘土透鏡體，礫砂呈中密狀，礫石成分為硅質(zhì)巖和硅質(zhì)灰?guī)r，粘性強，從動力觸探結果知，承載力特征值為295kpa，該層承載力特征值綜合為250kpa (7)圓礫：土黃色，灰白色，中密狀，厚度較大，大于5.0m-成分為卵石，礫石，中砂，粘土，卵礫石含量50，卵礫石為硅質(zhì)巖，硅質(zhì)灰?guī)r，磨圓度較好，成次圓狀，從動力觸探結果得知，特征承載力為360kpa，土工試驗計算為350kpa，現(xiàn)綜合為350kpa (8)粘土，黃色，淺黃色，厚度小于3.

16、0m，硬塑狀，低壓縮性，粘性強，土芯呈長柱狀，鉆進速度慢，從動力觸探結果得知，特征承載力為350kpa，土工試驗計算為315kpa，現(xiàn)綜合為315kpa (9)砂勵：淺紫色，中密狀，鉆進時鉆具偶有跳動，鉆進難度一般，層厚460米，從動力觸探結果知，承載力特征值為360kpa。 (10)粉砂巖：淺紫色，中密狀，見淺黃色團塊狀砂土，夾薄層狀粘土。 (u)粉質(zhì)粘土；灰白土黃色，硬塑狀，見紫紅色細脈及斑點，夾團塊狀砂土，切面較光滑，底部含礫，礫石成分為石英巖。 (12)強風化泥巖：層厚8.50m，褐紅色，結構松散，手抓呈土狀，無光澤，無敲擊聲。 (13)中風化泥巖：層厚6.9m，褐紅色，結構較緊密裂隙

17、發(fā)育，敲擊易碎，裂隙面呈土狀。 (14)微風化泥巖：揭穿厚度2.90m，紅褐色，機構緊密，具泥質(zhì)結構，礦物成分為粘土及石英，裂隙不發(fā)育，巖芯呈柱狀，泥質(zhì)光澤，敲擊有聲。13.3 地下水賦存狀態(tài)及侵蝕性分析在勘察過程中，對所有鉆孔均進行了簡易水文地質(zhì)觀測，地下水位埋藏較淺，一般埋深為2- 3米，地下水為大氣降水及河水補給，地下水主要為賦存于填土層中的上層滯水及圓礫、礫砂、細砂層中的孔隙潛水。場地周邊無大型化工廠，根據(jù)區(qū)域性水文地質(zhì)資料及zk6號孔的全孔水樣水質(zhì)簡易分析結果知，地下水對無結晶類和分解類腐蝕2 場地類別和各巖土工程地質(zhì)條件評價21 場地類別和場地土類型該場地委托浙江省防震減災工程研究

18、所進行了孔內(nèi)土層剪切波速度測試，測試的鉆孔為zk4,zkl8,zk31,zk39,各個孔的測試深為25米,zk4,zkl8等效剪切波速為264ms，綜合評價該場地土類型屬中硬土。22 場地土工程地質(zhì)條件評價 (1)填土該土層為建筑垃圾及粘性素填土，厚度為2105米，欠固結，力學性質(zhì)差，埋深5.0米以下的粘性素填土建議承載力特征值為70kpa，在9號樓可以在該層采用灰土樁復合地基作為基礎持力層。 (2)粉質(zhì)粘土軟塑狀，中等壓縮性，場地中分布不均勻，承載力特征值為150kpa，且埋藏較深，不選作基礎持力層。 (3)粉質(zhì)粘土 硬塑狀，中壓縮性，厚度大于2.50米，承載力特征值為223kpa，可選作2

19、、3、5、7號樓的基礎持力層。 (4)細砂中密狀，厚度0.6-1.8米，承載力特征值為280kpa，可選作1、4、8號樓的基礎持力層。 (5)粘土硬塑狀，低壓縮性，承載力特征值為295kpa，個別孔缺失，埋藏深，不選作該場地建筑物的基礎持力層。 (6)細砂該層厚度較大，承載力特征值僅為240kpa，埋藏深，不選作該場地建筑物的基礎持力層。 (7)圓礫該層呈中密狀，厚度大于5米，場地內(nèi)分布穩(wěn)定，承載力特征值為350kpa，是6、10號高層建筑良好的基礎持力層( 8 )粘土該土層呈硬塑狀， 低壓縮性， 厚度大于2米， 承載力特征值為315kpa， 可作為該場地高層建筑物基礎持力層的下臥層 。（9)

20、礫砂 該土層呈中密狀，厚度達4.60米，承載力特征值為360kpa，可作為該建筑物基礎持力層的下臥層。綜上所述，該工程為二級工程，場地為二級場地，地基屬二級地基，巖土工程勘察登記為二級。2.3 各巖土層承載力特征值及設計預估單樁承載力參數(shù)通過原位測試及土工試驗結果計算，參照規(guī)范，各土層承載特征值鉆孔灌注樁、人工挖孔樁樁周極限側阻力標準值，樁端極限端阻力標準枝曲分別為： 表21各巖土層承載力特征值及設計預估單樁承載力參數(shù)力學性質(zhì)指標土層厚度(m)承載力特征指值( )預制樁()人工挖孔樁( )預制樁( )人工挖孔樁( )重度 ()壓縮模量( )1填土 4.6 70 20 20 192 粉質(zhì)粘土 0

21、.5 150 56 56 400 600 20 853粉質(zhì)粘土 2.8 223 67 67 900 1200 20 934細砂 1.0 280 58 58 1800 2200 27 1395粘土 0.9 295 58 58 900 1800 20 786細砂 4.0 240 67 67 1100 1200 20 1397圓礫 8.6 350 110 110 2400 3000 27 1808粘土 2.3 315 67 67 1400 1900 20 789礫砂 7.8 360 120 120 1800 2200 25 167 3 基礎方案設計計算主體八層，鋼筋混凝土框架結構，局部9層。梁板柱均

22、為現(xiàn)澆，建筑物平面為i形，受場地限制，寬20m，長為60m，建筑方案確定，房間開間4.5m，進深6.0m，走廊寬2.2m，底層層高3.9m，其它層高3.3m，室內(nèi)外高差為0.45m，設防烈度7度，類場地。設計地震分組為第一組，抗震等級三級，多遇地震。3.1 荷載計算3.1.1 設計資料（1） 氣象條件基本風壓0.35kn/m2;基本雪壓0.25 kn/m2.（2） 抗震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，多遇地震。（3） 層面做法： 三氈四油防水層；冷底子油熱瑪蹄脂二道；水泥石保濕層（200mm厚）；20mm厚水泥砂漿找平層；:120mm后鋼筋混凝土整澆層；吊頂（或粉底）。（4） 樓面做法：

23、 水磨石地面；120mm厚鋼筋混凝土整澆層；粉底（或吊頂）?；炷翉姸鹊燃墳閏30，縱筋hrb335，箍筋hpb235。3.1.2 設計內(nèi)容（1）確定梁柱截面尺寸及框架計算簡圖（2）荷載計算 （3）框架縱橫向側移計算；（4）框架在水平及豎向力作用下的內(nèi)力分析；（5）內(nèi)力組合及截面設計；（6）節(jié)點驗算。 3.2 框架結構設計計算3.2.1 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定3211 初估截面尺寸：主梁截面高度h 一般取梁跨度的（），本設計中取為梁跨度的，次梁的截面高度一般取為梁的計算跨度的（）。梁截面的高度取b=（）h。具體截面尺寸如下：（1） 梁：l1=bh=300mm600mml2=bh=300

24、mm800mml3=bh=250mm600mml4=bh=250mm800mml5=bh=250mm600mml6=bh=250mm450mml7=bh=250mm600mm注：l1l7見表21中所示，見圖23（第6頁）中有梁的詳細布置。（2） 框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值,按下列公式計算:柱組合的軸壓力設計值: n=bfn公式中：b：考慮地震作用組合后柱壓力增大系數(shù)。取為1.2 f：按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積。：折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取10.5kn/m2。n：為驗算截面以上的樓層層數(shù)。柱的面積估算公式：n/注： 為框架柱軸壓比限值，本方案為三級抗震等級，查抗震規(guī)

25、范可知取為0.9。 為混凝土軸心抗壓強度設計值，對c30，查得14.3 n/mm2。計算過程：對于邊柱：n=bfn =1.24.5310.58=1360.8（kn） = =105734.27（mm2）取800mm1000mm對于內(nèi)柱：n=bfn =1.24.5710.58=3175.2（kn） = =246713.29（mm2）取800mm1000mm （3） 梁的計算跨度：以柱形心線為準，由于建筑軸線與墻軸線不重合，為了方便計算近似的取結構計算跨度與建筑軸線相同，見圖22（第5頁）中所示。底層柱高度：h=3.9m+0.45m+0.5m=4.85m，其中3.9m為底層層高，0.45m為室內(nèi)外高

26、差，0.5m為基礎頂面至室外地面的高度，其它柱高等于層高，即3.3m，由此得框架計算簡圖見圖24（第7頁）所示。3.2.2 荷載計算（1）屋面均布恒載按屋面的做法逐項計算均布荷載，計算時注意：吊頂處不做粉底，無吊頂處做粉底，近似取吊頂，粉底為相同重量。三氈四油防水層 0.40 kn/m2冷底子油熱瑪蹄脂二道 0.05 kn/m2200mm厚泡沫混凝土保溫層 0.26=1.2 kn/m2120mm 厚現(xiàn)澆板 0.1225=3 kn/m215 mm厚吊頂與粉底 0.01517= 0.26 kn/m2共計： 5.31 kn/m2屋面恒載標準值：（84.5+6+0.24）（62+8+0.24）5.31

27、=4540 kn（2）樓面均布恒載按樓面做法逐項計算；水磨石地面 0.65 kn/m2120厚現(xiàn)澆板 0.1225=3 kn/m2吊頂與粉底 0.01517=0.26 kn/m2共計： 3.91 kn/m2樓面恒載標準值：（84.5+6+0.24）（62+8+0.24）3.91=3343 kn （3）屋面均布活荷載雪荷載標準值：（84.5+6+0.24）（62+8+0.24）0.25=214 kn計算重力荷載代表值時，由于設計的不可上人屋面，因此取荷載為0 .5 kn/m2，（84.5+6+0.24）（62+8+0.24）0.5=428 kn與雪荷載比較得出：屋面均布活荷載標準值為：428 k

28、n（4）樓面均布活荷載樓面均布活荷對旅館的一般房間為1.5 kn/m2；走廊、樓梯、門廳等處取為2.0 kn/m2 為了計算方便，此處偏安全地同意取均布活荷載2.0 kn/m2樓面均布活荷載標準值為： （84.5+6+0.24）（62+8+0.24）2=1710 kn（5）梁柱自重（包括梁側、梁底、柱的抹灰重量）梁側、梁底抹灰近似按加大了梁寬考慮每根重量計算見例 l1： 0.34（0.6-0.12）（6.0-0.5）25=22.44 kn 其他的見表21所示： 表2-1 梁柱自重編號截面（m2）長度（m）根數(shù)每根重量（kn）l10.30.65.53222.44l20.30.87.51643.3

29、5l30.250.65.512819.14l40.250.87.56436.98l50.250.64.0（6.0） 48 （2）13.92l60.250.454.0（6.0）336（14）9.57l70.250.65.53219.14z10.50.54.854035.44z20.50.53.328026.24（6）墻體自重墻體均為240 mm厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。單位面積上墻體重量為： 2819=5.32 kn/衛(wèi)生間墻厚為180mm： 0.219=3.8 kn/墻體自重計算見表：考慮墻體上有門和窗,所以墻凈重按80%折算。計算見例：底層縱墻1：（4.5-0.5）（4.85

30、-0.6）1932=2894 kn其他的見表22所示：表2-2 墻體自重墻體每片面積（）片數(shù)重量（kn）折算重量（kn）底層縱墻144.253228942315底層縱墻25.54.252249199底層橫墻5.54.251822381791標準層縱墻14.02.853018191456標準層縱墻25.52.852167133標準層橫墻5.52.71915841268標準層衛(wèi)生間縱墻2.252.85 24585468標準層衛(wèi)生間橫墻2.92.724714 571底層衛(wèi)生間縱墻2.254.2524872698底層衛(wèi)生間橫墻2.94.25241124 899（7）荷載分層總匯。（取一榀框架作為研究對

31、象，此一榀框架避開局部第九層）頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載，50%的均布活荷載，縱橫梁自重、樓上、下各半層的柱及半縱橫墻體自重。其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載；50%的樓面均布活荷載；縱橫梁自重，露面上下半層的柱及縱橫墻體自重。將上述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下： 第八層：g8=5.31（4.5+0.5）（20+0.24）0.5（4.5+0.5）（20+0.24）+132.68+104.960.5+479.10.5=987 kn 第七層：g7=3.91（4.5+0.5）（20+0.24）+2.0（4.5+0.5）（20+0.24）0.5+132.68+104.96

32、+479.1=1214 kn 第六層：g6=1214 kn第五層：g5=1214 kn第四層：g4=1214 kn第三層：g3=1214 kn第二層：g2=1214 kn第一層：g1=3.91（4.5+0.5）（20+0.24）+2.0（4.5+0.5）（20+0.24）0.5+158.78+123.36+674.78=1454 kn建筑物總重力荷載代表值為：9725 kn3.2.3 水平地震作用下框架的側移驗算.（1）橫梁線剛度.混凝土c30，ec=3107 kn/m2 ， =1.43 n/mm2在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取i=1.5i0（i0為梁的截面慣性矩）；對中框架梁取

33、i=2.0 i0 。橫梁線剛度計算結果列于表23表23 橫梁線剛度梁 號l截 面bh （）跨 度l（m）i0=bh3/12（m4）邊 框 架 梁中 框 架 梁ib=1.5i0（m4）k=（knm）ib=2.0 i0（m4）k=（knm）l10.30.66.05.410-38.110-34.05104l20.30.88.012.810-319.210-37.2104l30.250.66.04.510-3910-34.5104l40.250.88.010.710-321.410-38.0104（2）橫向框架柱的側移剛度d值計算：柱線剛度列于下表24表24柱線剛度柱號（z）截面（m2）柱高度h（m）

34、慣性矩ic=bh3/12 （m4）線剛度kckc=z10.50.54.855.2110-33.22104z20.50.53.35.2110-34.74104橫向框架側移剛度d值計算見下表25表25 橫向框架側移剛度d值計算層柱類型根數(shù)底層邊框邊柱4.053.22=1.2580.54088704邊框中柱（4.05+7.2）3.22=3.490.727119424中框邊柱4.53.22=1.400.559918316中框中柱（4.5+8.0）3.22=3.880.7451223816d425984二.三.四五 六 七八層邊框邊柱（4.05+4.05）2（24.74）=0.850.298155654

35、邊框中柱（4.05+7.2）2（24.74）=2.370.542283094中框邊柱（4.5+4.5）（24.74）=0.950.3221681916中框中柱（4.5+8.0）2（24.74）=2.640.5692972016d920120（3）橫向框架的自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法是求結構基頻的一種近似方法。將結構按質(zhì)量分布情況簡化成無限點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基頻公式，這樣，只要求出結構頂點位移， 見表26，就可按下式得到結構的基本周期：式中：0基本周期調(diào)整系數(shù)?？紤]非承重填充墻時取0.6。t框架的頂點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位

36、移，t是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移，然后由t求出t1，在用t1求得框架結構的底部剪力，進而求出框架多層剪力和結構真正的位移。表26 橫向框架頂點位移層次gi（kn）gi（kn）di（kn/m）層間相對位移=gi/ dii8 987987 930780.0110.5777 1214 2201 930780.0240.5666 1214 3415 930780.0370.5425 1214 4629 930780.0500.5054 1214 5843 930780.0630.4553 1214 7057 930780.0760.3922 1214 8271 93078

37、0.0890.3161 1454 9725 428420.2270.227t1=1.70.6 =0.775（s）（4）橫向地震作用計算在場地 設計地震分組為第一組，結構的特征周期tg和地震影響系數(shù)max為：tg=0.35（s）max=0.08由于t1=0.775（s）1.4=1.40.35=0.49（s），應考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得基部剪力，若按 =分配給各層頂點，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際，但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對周期較長的結構相差更大，地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害嚴重。因此抗震規(guī)范規(guī)定引入

38、n，即頂部附加的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。附加應力fn作為集中的水平力加到主體結構頂部加以修正。n= 0.08 t1+0.07=0.080.775+0.07=0.132結構橫向總水平地震作用標準值：fek=（tg/ t1）0.9max 0.85=323 kn頂點附加水平地震作用：fn=n fek=0.132323=43 kn各層橫向地震剪力見表27如下：表27各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hihigigihifivi83.327.95987275870.179939373.324.651214299250.1945414763.321.351214259190.168471

39、9453.318.051214219130.1424023443.314.751214179070.1163326733.311.451214139000.0902529223.380641831014.854.85 145470520.04613323注： （1） fn 只加入主體的頂層即8層，故（2）= （1-）（5）橫向框架抗震變形驗算.多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見下表28表28橫向變形驗算層次層間剪力vi（kn）一榀框架剛度di（kn）層間位移vi/di（m）層高（m）層間相對彈性轉角e8 93 930780.00103.31/33007 147 930

40、780.00163.31/20636 194 930780.00213.31/15715 234 930780.00253.31/13204 267 930780.00293.31/11383 292 930780.00313.31/10652 310 930780.00333.31/10001 323 428420.00754.851/647層間彈性相對轉角均滿足要求ee=1/4503.2.4 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析取橫向中框架為例進行計算 ，邊框架和縱向框架的計算方法、步驟與橫向一榀中框架完全相同，故不再作分析?？蚣苤藦澗匾姳?9，210。梁端彎矩、柱軸力見表211。中柱兩側

41、梁端彎矩按梁線剛度分配。表 29中框邊柱的彎距表層次層高（m）層間剪力（kn）一榀框架剛度（kn）dim（kn）vim（kn）（knm）（knm）83.393930781681916.80.950.3536.019.473.3147930781681926.60.950.4052.735.163.3194930781681935.10.950.4563.752.153.3234930781681942.30.950.4576.862.843.3267930781681948.20.950.4587.571.633.3292930781681952.80.950.50 87.187.123.3

42、3109307816819 56.00.950.50 92.4 92.414.85 323428429183 69.21.400.61 130.9 204.7表210 中框中柱的彎距表層次層高（m）層間剪力（kn）一榀框架剛度（kn）dim（kn）vim（kn）（knm）（knm）83.393930782972029.72.640.4355.9 42.1 73.3147930782972046.92.640.48 80.5 74.363.3194930782972061.92.640.48 106.2 98.053.3234930782972074.72.640.50 123.3 123.343.3267930782972085.32.640.50 140.7 140.733.3292930782972093.22.640.50 153.8