地下室頂板加固計(jì)算即車輛輪胎壓力換算

1、XX(XX)地下室頂板加固施工方案編制人： 校對(duì)人：審核人：審批人：目錄第1章工程概況第2章等效荷載換算2.1車輛運(yùn)載及堆載情況 2.2等效均布荷載計(jì)算第3章支撐體系驗(yàn)算第4章支撐體系平面布置圖 第1章工程概況第2章等效荷載換算2.1車輛運(yùn)載及堆載情況因場(chǎng)內(nèi)施工期間運(yùn)輸車輛較重的主要為鋼筋運(yùn)輸車和砼運(yùn)輸車，因此本方案以這兩種車型進(jìn)行驗(yàn)算。場(chǎng)內(nèi)行車時(shí)必須嚴(yán)格將車輛荷載控制在方案計(jì)算范圍內(nèi)。即鋼筋運(yùn)載不得 大于60噸、砼運(yùn)輸不大于12m3鋼筋運(yùn)輸車按平板半掛車計(jì)算，汽車自重20噸（輪胎12個(gè)，前4后8,輪胎規(guī)格為12R（真空）, 鋼筋載重按60噸，合計(jì)80噸?；炷凉捃嚰氨密嚢囱b12立方米車考慮，

2、混凝土罐車自重約 25噸，12立方米混凝土按24噸計(jì)，合計(jì)49噸。2.2等效均布荷載計(jì)算本方案荷載計(jì)算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012）、建筑施工臨時(shí)支撐 結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范（JGJ300-2013）等規(guī)范編制。本工程回頂方案計(jì)算方法參照模板支架計(jì)算，地下室頂板為雙向板，最大尺寸為2600X 3200,地下室頂板上通過最大荷載為鋼筋運(yùn)輸車（鋼筋車80T），當(dāng)兩個(gè)輪胎的中點(diǎn)落在板的跨中時(shí)，彎矩最大。2.2.1最不利荷載計(jì)算輪胎中軸點(diǎn)落在板跨中時(shí)，彎矩最大，本案例計(jì)算板跨為4米。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附錄 C,等效均布活荷載按下式計(jì)算：Q=8Mmax/bL 1、b值的計(jì)算如下：輪胎12R,

3、即每個(gè)輪胎寬度為304mm扁平比按最低70%+算，則每個(gè)輪胎的觸地面積為 0.3*0.2。通常情況下，荷載作用寬度大于長度，則選用公式如下：b=2/3bcy+0.73Lbcy=bty+2*墊層厚度+板厚bty為荷載作用面平行于板跨的寬度，取 bty=2*300=600mm則 bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m兩個(gè)局部荷載相鄰時(shí)有效分部寬度進(jìn)行折減（輪距1.86m）:22=3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷載的計(jì)算如下:則鋼筋運(yùn)輸車后輪(單個(gè)組合)傳遞的荷載為:9/31*80/2 (雙排)=23.516/2=11.62t3、最大彎矩計(jì)算

4、如下：Mmax=11.62*9.8*4 (板跨)/2=227.75KN.m4、等效荷載為：Q=8Mmax/b1=8*227.75/(3.45*4 2)=34KN/m25、乘可變荷載組合系數(shù)，動(dòng)力系數(shù)：Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2當(dāng)車道或頂板設(shè)計(jì)荷載超過 49KN/m2時(shí)，下部可不進(jìn)行加固第3章支撐體系驗(yàn)算計(jì)算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-20082、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 130- 20113、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB 50010-20104、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-20125、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003、工程

5、屬性新澆混凝土樓板名稱B2,標(biāo)高-1.50m新澆混凝土樓板板厚(mm)200模板支架高度H(m)4模板支架縱向長度L(m)3模板支架橫向長度B(m)3、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m )面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.753荷載標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m 3)350鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qik當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)的均布活荷載(kN/m2)2.5當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)的集中荷載(kN)2.5當(dāng)計(jì)算主梁時(shí)的均布活荷載(kN/m 2)1.5當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)的均布活荷載2(kN/m )1模板支拆環(huán)境不考慮風(fēng)荷載

6、三、模板體系設(shè)計(jì)主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)800立柱橫向間距l(xiāng) b(mm)800水平拉桿步距h(mm)1500小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度 li (mm)200主梁最大懸挑長度12(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽荷載系數(shù)參數(shù)表:正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載的組合值系數(shù)呢10.9-可變荷載的分項(xiàng)系 YQ11.4-永久荷載的分項(xiàng)系數(shù) YG11.35-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) Y：1設(shè)計(jì)簡圖如下:模板設(shè)計(jì)平面圖模板設(shè)計(jì)剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計(jì)剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)152面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(

7、N/mm )152面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t (N/mm)1.42面板彈性模量E(N/mm )10000面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計(jì)算2334W = bh/6=1000 為5%5/6= 37500mm , 1 = bh/12=1000 *5X15X15/12= 281250mm 承載能力極限狀態(tài)qi=y*1.35 (Gik+(G2k+G3k) X h)+1.4 cWk b=lX1.35 (0.1+(50+1.1) 0.2)+1.4 09 2.5 1=17.082kN/mqi靜=衛(wèi) * G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1 1.35

8、 (0.1+(50+1.1) 0.2) 1=13.932kN/mq1 活=y X (qY 抄Q1k) b=1 X(1.4 0.9 2.5) 1=3.15kN/mq2= 1 X1.35 XG1k1 1.35 0.1 1=0.135kN/mp= 1 X1.4 0.9 Q1k = 1 X1.4 0.9 2.5= 3.15kN正常使用極限狀態(tài)q= ( Y(G1k +(G2k+G3k) Xh) b =(1 (0.1+(50+1.1) 0.紉 1= 10.32kN/m計(jì)算簡圖如下：1強(qiáng)度驗(yàn)算2 2 2 2M1 = 0.1q1 靜 L2+0.117q1 活 L2 = 0.1 X13.932 X0.22+0.

9、117 3.15 0.22 = 0.07kN m2 2M2=max0.08q2L +0.213pL,0.1cpL +0.175pL=2 2max0.08 0.135 0.2 +0.213 3.15 0.2, 0.1 0.135 0.2 +0.175 3.15 0.2 = 0.135kN mMmax= maxM 1, M2 = max0.07, 0.135 = 0.135kN m0= Mmax/W = 0.135 10/37500= 3.59N/mm t=1 X.35 0.3 0.2 = 0.081kN/mp= 1 X1.4 0.9 Q1k = 1 X1.4 X0.9 2.5= 3.15kN計(jì)算

10、簡圖如下：1強(qiáng)度驗(yàn)算2 2 2 2M1 = 0.125q1 靜 L2+0.125q1 活 L2= 0.125 2.84 0.82+0.125 0.63 0.82 = 0.278kN m2 2M2=max0.07q2L +0.203pL,0.125q2L +0.188pL=2 2max0.07 0.081 0.82+O.2O3 3.15 0.8, 0.125 0.081 0.82+0.188 3.15 0.8 = 0.515kN m2 2 2 2M3= maxq1L1 /2, q2L1 /2+pL1=max3.47 0.2/2, 0.081 0.2/2+3.15 0.2 = 0.632kN mM

11、max= maxM 1, M2, M3 = max0.278, 0.515, 0.632 = 0.632kN m (?=Mmax/W=0.632 106/7360=85.818N/mm20.8= 1.735kNV2 = 0.625q2L+0.688p= 0.625 0.081 0.8+0.688 3.15= 2.208kNV3= maxq1L1, q2L1+p= max3.47 0.2, 0.081 0.2+3.15= 3.166kNVmax= maxV 1, V2, V3 = max1.735, 2.208, 3.166 = 3.166kNTax=Vmax/(8lzS )bh2-(b- S

12、)h=3.166 1000 40 602-(40-5) 552/(8 220700 5)=2 213.674N/mm2(0.3+(50+1.1) 0.2) 0 = 2.104kN/m444撓度，跨中 vax = 0.521qL /(100EI)=0.521 2.104 800 /(100 206000 22.07 10 )= 0.099mm22.07 10)= 0.009mm200/250= 1.6mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型（mm） 48 X 3主梁計(jì)算截面類型(mm) 48 X 3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm 2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t (N/mn?)125主梁

13、截面抵抗矩W(cm 3)4.49主梁彈性模量E(N/mm 2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11小梁最大支座反力計(jì)算qi=Y1.35 (Gik+(G2k+G3k) X h)+1.4 汐k b=ix1.35 (0.5+(50+1.1) 0.2)+1.4 09 1.5區(qū)2 = 3.272kN/m qi靜=y X1.35 (Gik +(G2k+G3k) h) Xb= 1 X1.35 .5+(50+1.1) 0.2)區(qū)2= 2.894kN/m qi 活=y X 1.4 C Q1k t = 1 1.4 0.9 1.5 0.2 = 0.378kN

14、/mq2=(Y(G1k +(G2k+G3k) h) b=(1 (0.5+(50+1.1) 0.2) 0 = 2.144kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax= 1.25q1 L = 1.25 3.272 0.8= 3.272kN按懸臂梁，R1 = 3.272 0.2= 0.654kNR= maxR max, R1 = 3.272kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax= 1.25q2L = 1.25 2.144 0.8= 2.144kN按懸臂梁，R1 = q2l 1=2.144 0.2= 0.429kNR= maxRmax，R1 = 2.144kN;計(jì)算簡圖如下：主梁計(jì)算簡圖一

15、2、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一 (kN m)(?=Mmax/W=0.851 10 /4490=189.475N/mm f=205N/mm滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖一 (kN)22Tax=2Vmax/A=2 0.153 1000/424= 24.309N/mm t =125N/m m滿足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖一(mm)跨中 vax=0.671mm v =800/250=3.2mm懸挑段 vmax= 0.038mmC v =2 x 200/250=1.6mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為 Ri=11.207kN, R2=13.333kN, R3=13.333kN

16、, R4=11.207kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力 N = 13.333kN 0.2 = 3.146kN/m同上四六步計(jì)算過程，可得：Ri= 10.775kN, R2= 12.82kN, R3= 12.82kN , R4= 10.775kN頂部立柱段：Io1=k w(hd+2a)=1.155 K386 (1500+2 200)=3041.577mm/1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，A 0.197不考慮風(fēng)荷載 :N1 =MaxR1, R2, R3, R4=Max10.775, 12.82, 12.82, 10.775=12.82kNf = N1/( A 12820/(0.197 424)= 153.481N/mm2w f 205N/mm2滿足要求！非頂部立柱段：l0=k 似h =1.1