H型鋼梁與RHS柱半岡Ⅱ性連接節(jié)點的性能

1、h型鋼梁與rhs柱半岡性連接節(jié)點的性能 摘要h型鋼梁與rhs柱的端板栓接節(jié)點是一種新型的半剛性連接節(jié)點，本文通過足尺試驗與有限元軟件分析，研究其受力性能。結(jié)果表明，端板栓接節(jié)點的承載能力可達焊接節(jié)點的85，但轉(zhuǎn)動能力明顯大于焊接節(jié)點，抗震性能也明顯優(yōu)于焊接節(jié)點，具有良好的運用前景。關(guān)鍵詞h型鋼梁；rhs柱；半剛性節(jié)點；端板；螺栓l引言雖然將鋼結(jié)構(gòu)框架梁柱連接節(jié)點假定為完全剛性節(jié)點或理想鉸接節(jié)點均可以使分析和設(shè)計的過程大大簡化，但在實際結(jié)構(gòu)中的連接節(jié)點并非是單純的剛接節(jié)點或鉸接節(jié)點，而是存在于兩種狀態(tài)之間具有一定剛度的半剛性節(jié)點。將梁柱節(jié)點有意設(shè)計成半剛性節(jié)點，還可以減小現(xiàn)場焊接數(shù)量，提高施工進

2、度，克服剛性節(jié)點容易發(fā)生焊縫斷裂破壞、鋼材延性不能得到充分發(fā)揮的弊端。h型鋼梁與h型鋼柱的端板栓接節(jié)點就是已被深入研究、正在走向應(yīng)用的一種半剛性連接節(jié)點。鋼框架半剛性連接節(jié)點的變形可以用梁的平面內(nèi)作用彎矩引起的梁柱軸線間的相對轉(zhuǎn)角來表示。梁柱之間的相對轉(zhuǎn)角不僅會改變梁與柱之間的彎矩分布，還會增加結(jié)構(gòu)側(cè)向位移、加劇p-a效應(yīng)并進而影響整個結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，所以應(yīng)給予充分的估計。研究鋼結(jié)構(gòu)框架梁柱半剛性連接節(jié)點的工作性能，提出適合切實可行的半剛性節(jié)點設(shè)計方法，有助于建筑結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計的發(fā)展。2h型鋼梁與rhs柱的端板栓接節(jié)點研究現(xiàn)狀在框架結(jié)構(gòu)中，鋼梁一般都采用h型鋼，鋼柱大多也采用h型鋼，很少采用鋼管

3、，主要原因是后者梁柱節(jié)點連接比較困難。但是鋼管柱框架的經(jīng)濟性比采用h型鋼柱的好得多，尤其在住宅建筑中，采用矩形鋼管柱(簡稱“rhs柱”)不僅可以減少用鋼量，而且便于構(gòu)建美觀的室內(nèi)環(huán)境。研究h型鋼梁與rhs柱的連接節(jié)點，有很強的實用意義。20世紀90年代開始，隨著huck的“超扭暗螺栓…”和lindapter的“快速管心】，’等單邊螺栓系統(tǒng)的出現(xiàn)(如圖1a所示)，h型鋼梁與矩形鋼管柱的端板連接形式成為可能(如圖1b所示)；將janclaudedevalliere的熱塑鉆嵋1(flowdrill)方法(圖lc)應(yīng)

4、用于h型鋼梁與rhs柱的端板栓接，又使這種連接形式變得簡單而快捷。然而，到目前為止，h型鋼梁與rhs柱的端板栓接節(jié)點還是一種新型的半剛性連接節(jié)點，其工作性能如何還有待仔細研究。3h型梁與rhs柱端板栓接節(jié)點試驗研究本文結(jié)合我國目前的施工工藝，提出了一種端板連接形式，并對這種連接形式的節(jié)點進行了單調(diào)靜力加載和低周反復加載試驗，將其與焊接節(jié)點進行對比分析，得到其彎矩轉(zhuǎn)角關(guān)系，進而對其抗震性能進行初步的研究。與國外的端板連接不同之處在于，這種連接所用螺栓為常用的高強度螺栓，螺栓通過柱壁上絲扣的咬合力和摩擦力將力傳遞到柱壁，而不采用快速管或熱塑鉆等方法。31試件的設(shè)計試件采用取自多層框架結(jié)構(gòu)在水平荷載

5、作用下梁柱反彎點之間的典型節(jié)點(邊柱節(jié)點和中柱節(jié)點)的足尺模型，其名稱及主要參數(shù)詳見表l。試件均采用常用材質(zhì)和規(guī)格，鋼材等級為q345b，梁、柱鋼材規(guī)格分別為i-1250×150x6x8和口250x150x8。梁長1700mm，柱長1800mm。試件示意圖詳見圖2。經(jīng)有限元分析發(fā)現(xiàn)，端板厚度和柱壁厚度以及螺栓抗拉剛度是影響節(jié)點剛度的主要因素。當端板厚度和柱壁厚度(采用襯管對節(jié)點域進行加強的則為柱壁厚度與襯管厚度之和)增加到梁翼緣厚度的2倍以上之后，節(jié)點承載力的增幅已趨于微小，故試件中的端板厚度和帶襯管的柱壁厚度都取為梁翼緣厚度的25倍，即為20rnm。為確保單個螺栓的抗拉剛度，螺栓

6、仍像h型鋼梁與h型鋼柱端板栓接節(jié)點一樣采用高強度螺栓，不過只是適量施加預(yù)拉力。梁柱連接處梁截面所能承受的最大彎矩為肘=1147knm，可由此計算出梁懸臂端的屈服荷載，=717kn，極限荷載f，。=12f=8602kn。在屈服荷載作用下梁懸臂端的撓度為343mm，在塑性狀態(tài)下為67mm，考慮到材料的強化及試驗誤差，將該值擴大為25倍，得到破壞時梁懸臂端的撓度約為167ram，據(jù)此選擇千斤頂和位移計的量程。由于節(jié)點取自結(jié)構(gòu)的反彎點處，故柱的兩端可用鉸接支座。為模擬節(jié)點的實際受力情況，在柱上端采用量程為100t的千斤頂對其施加軸力。反復加載試驗時，采用一臺油泵同時控制兩臺量程為50t的千斤頂，每臺千

7、斤頂上放置一個量程為20t的壓力傳感器以控制施加的荷載的大小。試驗加載裝置如圖3所示。32試驗加載方式(1)單調(diào)靜力加載試驗加載時，柱子上保持800kn的軸力不變。屈服前荷載等級為15kn，屈服后改為5kn直到破壞；(2)低周反復加栽試驗加載時，先在柱子施加軸向荷載800kn。梁兩端同時施加等值反向荷載，開始預(yù)加反復荷載二次。其目的在于檢驗各試驗設(shè)備是否正常工作以及節(jié)點連接情況。試驗開始時采用荷載控制，分級荷載差值為20kn，接近屈服時為每級10kn，每級荷載循環(huán)三次，屈服后采用位移控制，位移差值為屈服位移，每級位移循環(huán)三次。33試驗結(jié)果與分析通過上述試驗得到梁懸臂端的極限荷載p。梁中點處的極限撓度。梁柱連接處梁截面的極限彎矩膨。、極限轉(zhuǎn)角口。以及節(jié)點的初始轉(zhuǎn)動剛度尺。和節(jié)點的破壞形式，各試件的試驗結(jié)果匯總于表2。各試件的彎矩。轉(zhuǎn)角(骨架)曲線圖如圖4所示。4試驗結(jié)果分析與結(jié)論(1)h型鋼梁與rhs柱的端板栓接節(jié)點制作時端板、柱壁和襯管上的螺孔必須同時精確定位；安裝時螺栓的預(yù)緊力尚宜結(jié)合試驗確定(預(yù)緊力過大可能導致絲扣發(fā)生塑性變形或被磨平)。本文在試驗過程中沒有發(fā)現(xiàn)有螺栓被拔出的現(xiàn)象，說明h型鋼梁與rhs柱的端板栓接是可行的。(2)采用外襯管與采用內(nèi)襯管對節(jié)點域進行加強的效果(承載能力、初始轉(zhuǎn)動