貴州某高層框剪結構辦公樓模板施工及滿堂支撐架專項方案

1、德福中心工程a4a7、b1b8、c1c2號樓模板施工、滿堂支撐架專項（方案）程序簽 名職 稱日 期編制專業(yè)負責人審核項目技術負責人公司技術部門公司質量部門公司安全部門批準公司總工貴州建工集團第一建筑工程有限公司 二0一三年四月目 錄第一章：工程概況3第二章：設計依據3第三章：模板材料的配制及支模方法4第四章：模板及支模架的計算.10第五章：模板施工的質量保證措施19第六章：模板施工的安全保證措施21第七章：附圖26德福中心模板施工、滿堂支撐架(專項)方案第1章、 工程概況：工程名稱：德福中心a4-a7、b區(qū)工程建設地點：貴陽市高新區(qū)湖濱路口建筑規(guī)模：占地面積29908平方米，建筑面積為2541

2、74.65平方米，其中a4、a5為99910.44平方米；地下室面積27697.47平方米，上部面積72212.97平方米；b區(qū)為64430.1平方米，地下室面積35777.1平方米，上部面積為28653平方米；a6、a7為89834.11平方米，地下室面積為17621.14平方米，上部面積為72212.97平方米。建筑層數：a4a5地下3層，地上兩棟24層；b區(qū)地下3層，地上8棟6層；a6a7地下為2層人防地下室，地上24層.a4-a7總高為99.9米，b區(qū)總高24米。工程主體結構為框架剪力墻結構體系，基礎采用柱下人工挖孔樁基礎；剪力墻下采用承臺梁基礎。施工計劃本工程采用分區(qū)域倒退式施工法，

3、先搭設建筑物中部b區(qū)南側頂板滿堂架， 澆筑砼，后倒退至b區(qū)北側頂板搭設滿堂架，澆筑砼。混凝土采用泵送商品混凝土，根據后澆帶的設置分區(qū)域澆筑。后期按照施工進度計劃分區(qū)域布置a4-a7棟樓現澆梁板的施工及滿堂支撐架的搭設，以下是根據設計施工圖、德福中心工程現場具體情況編制的模板及滿堂支撐架的專項施工方案。第2章、編制依據：1、混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范 gb50204-2002。2、建筑工程模板施工手冊，楊嗣信主編，中國建筑工業(yè)出版；3、德福中心工程施工圖；5、建筑結構荷載規(guī)范gb500092001；工程施工圖紙及現場概況6、建筑施工模板安全技術規(guī)范jgj162-20087、建筑施工扣件式鋼管腳

4、手架安全技術規(guī)范jgj130-20118、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范gb50204-2002（2011年版）9、混凝土結構設計規(guī)范gb50010-201010、建筑施工安全檢查標準（jgj59-2011）11、建筑結構荷載規(guī)范gb50009-2001(2006年版)12、鋼結構設計規(guī)范（gb50017-2003）13、冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范(gb 50018-2002)14、木結構設計規(guī)范（gb50005-2003）15、混凝土模板用膠合板gb/t17656-200816、建筑施工手冊第四版（縮印本）17、 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）18、 建設工程高大模

5、板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質2009254 號）19、 建書腳手架和模板計算軟件(建科評2007028號) 第3章、模板材料的配制及支模方法：3.01、支模材料的選擇：本工程采用以下支模材料：竹膠板、剛模板：梁柱及平板模板。松木方料（100mm100mm）：模板連接排擋。鋼管（483.3）：圍楞、支模架、柱箍?？奂焊黝愔苯强奂?、旋轉扣件、對拉扣件，用于支模鋼管架體的連接與緊固。脫膜劑：by-3型脫膜劑。3.02、各部位支模方法：3.0201、梁模板梁模板底板采用竹膠板配制，四邊刨光，厚度均勻，邊側必須于平面成直角，使梁側模板與梁底模板連接密封，確保梁底砼棱角完整；梁模板排擋采用松木檔

6、，間距不得大于30cm，梁模板嚴格按梁斷面尺寸進行配制；誤差不得超過2mm；側模配制時，必須從梁的凈跨之中計算，接點設置于梁跨中間，確保梁、柱細部尺寸完整，詳見各梁模板支撐示意圖。頂托100100木方擱柵300483.5鋼管600100100木方擱柵300100100方木梁模板支撐示意圖483.5立管600400，與支撐架一致頂托 頂托 3.0202、柱模板本工程中外圍內楞100100方木300，內楞外側用48450鋼管柱箍箍筋，詳見柱模板支撐示意圖； 50100木方內楞300100100木方柱角內楞8鋼管柱箍400 矩形柱模板圖48鋼管外楞竹膠板3.0203、樓板支模示意圖每層頂板底模采用竹

7、膠板，施工常規(guī)支撐工藝，即頂模、牽桿、隔柵，頂撐、牽桿用48鋼管，頂撐間距1000mm（長向）1000mm（短向）。牽桿水平間距為1000mm，并且短向牽桿與立桿固定之直角扣件必須頂足長向扣件。板底排架支撐，離地200mm、1600mm設長向水平連系鋼管二道間距1000mm，另一側設短向水平連系鋼管三道間距1000mm，并沿縱、橫向每隔2400mm設剪刀撐一道，使梁、板支撐排架連成整體，以確保柱、梁、板、墻支撐體系的穩(wěn)定性，詳見樓板支模示意圖。48縱向聯系鋼管2400100100木方擱柵400100100木方擱柵400竹膠板竹膠板48鋼管圍檁100048鋼管圍檁100048鋼管支撐100048

8、鋼管水平聯系桿1000樓板支模示意圖0483.5鋼管6001800300頂托3.0204、樓梯本工程樓梯段下部采用九夾板支模，檁條為100100450方木，踏步側板采用鋼板支模，兩端用螺絲旋緊至兩側剪力墻上，使其固定，詳見樓梯支模詳圖。竹膠板竹膠板定加工木條100*100方木48鋼管樓梯支模詳圖3.0205、剪力墻模板剪力墻采用九夾板配制，14450對拉螺栓連接，豎向圍檁采用100100250方木，水平向圍檁采用483.3450鋼管與對拉螺栓相連，每排兩根，外側用二個山形帽固定件或成品鐵板墊塊加雙螺帽擰緊，100100方木襯檔接頭錯開，方木長度采用4000、2000二種規(guī)格。墻“l(fā)”型時的陰陽

9、角及模板拼縫處必須用兩根50100或100100木楞方固定，以免漏漿走位。外墻內側模板離結構面10mm，離結構面150mm處設一限位鋼筋1000，在層間節(jié)點處及樓梯井搭接處需設一20mm統(tǒng)長板帶，以便下一層澆搗時搭接良好，同時在層間節(jié)點處須預埋單頭螺栓500與板板筋焊接，墻外側用48鋼管沿外墻統(tǒng)長配置，墻端最外一道對拉螺桿離墻端必須150mm，詳見各墻板支模示意圖。3.0206、地下墻體模板外墻內側及內墻模板采用鋼管斜撐撐在地錨間100100方木上，或與滿堂紅支撐架固定（支撐體系不少于兩道卡子卡在滿堂紅架子上）。每排斜撐間距1.2m，每排斜撐沿墻高設四道。搭設鋼管架作為澆注墻體砼時的腳手架。基

10、礎外墻外側模板采用鋼管撐在基槽側壁上進行加固，側壁上每隔1.2米立一道50*200的木板帶，加固鋼管間距為12001200mm。在墻邊角處設置穿墻螺栓，以免造成漏漿。支撐方法及澆砼腳手架的搭設方法同墻體。5.4.2.1模板設計墻體模板采用組合鋼模板，（1）模板豎拼，由600寬和100寬模板組成，其中600寬由p6015上、下三塊組成，100寬由p1015 三塊組成，之間用u型卡子連接(間距300mm)，避免出現水平通縫。（2）豎向模板單元之間的100寬鋼模板為穿孔鋼模（在模板上打孔制成）。（3）模板橫向背楞在內（每道雙根布置），另在模板根部單加一根水平掃地桿，地下三層共6道橫愣，地下二層9道，

11、地下一層9道，豎向背楞在外（每道雙根布置），水平間距700mm，橫、豎背楞在相交處用鐵絲及3形扣件與模板緊固；橫楞在與穿墻螺栓相交處用鐵絲系。背楞采用48鋼管，搭接長度不小于200mm。（4）外墻采用16定型工具式止水穿墻螺栓，內墻采用16穿墻螺栓，水平間距700mm。（5）模板（斜）支撐采用48鋼管，用可調底托調節(jié)長度。每組斜撐豎向上設置34道，由聯系桿連接為一體，每組斜撐水平間距0.7m。斜撐水平傾角不大于45，一端支在背楞上，一端支在鋼筋地錨上。見地下墻體模板圖。說明：1.地下室內墻采用60系列組合鋼模板，不合模數的，用壓刨后的木方補齊，并用釘子與鋼模板固定，木方盡量放在墻體中部，不應放

12、在陰陽角部位；2.模板垂直度可通過頂托與鋼管或花籃螺栓與鋼絲繩來調節(jié)（圖中未表示），然后用扣件將斜撐固定；頂托不能頂在穿墻螺栓上，以免螺栓變彎（可用斜撐頂托頂緊豎向雙鋼管，在頂托處加防滑扣件）；3.用梯子筋、塑料套管與墊塊來保證模板內皮凈距，模板接縫處粘貼密封條，u型卡子滿布；4.模板下口樓板（或底板）混凝土要用刮杠刮平，2m靠尺檢查標高偏差在2mm以內；安裝模板前，面板下口墊2cm寬密封條，以防模板漏漿與爛根，不應采用在模板下口抹砂漿的方法來找平；（6）外墻根部設置導墻（見下圖）第4章、模板及支模架的計算：4.01、標準層樓板支模架的驗算：4.0101、荷載計算：施工荷載按均布作用時，設10

13、0100mm的木楞間距為400mm，模板寬取1000mm，樓板板厚為100200mm，取200mm（最厚處），標準層層高為4.1m，取恒載分項系數1.2，活載分項系數1.4。（1）恒載標準值gk：竹膠板自重（18mm厚）：0.3kn/m2樓板鋼砼自重：110.2=2.2 kn/m2合計gk=2.5 kn/m2（2）活載標準值qk：施工人員及設備均布：qk1=2.5kn/m2設備集中時荷載：qk2=2.5kn4.0102、模板驗算：1、樓板的驗算公式及計算簡圖：（1）全部為均布荷載時按簡支梁計算近似取：m=0.125ql2（2）部分為集中荷載按三跨連續(xù)梁計算近似?。?m=0.125ql2+0.2

14、0pl（3）強度驗算公式： （4）剛度驗算公式：（5）計算簡圖如下（按3跨連續(xù)梁計算）：2、已知條件：18mm厚膠合板(1000mm寬)有關計算參數如下：e=1.0104mpa；w=54cm3；i=48.6cm4 ；【】=12mpa；l=400mm；bh=100cm1.8cm.3、彎矩計算：考慮施工人員及設備均布荷載時：q=1.2gkb+1.4qk1b =1.22.51.0+1.42.51.0 =6.5kn/m m1=0.125ql2 =0.1256.50.42 =0.13knm考慮施工人員及設備集中荷載時：q=1.2gkb =1.22.51.0=3kn/mp=1.4qk2=1.42.5=3.

15、5knm2=0.125ql2+0.20pl=0.12530.42+0.203.50.4=0.34knm故取m=mmax=m2=0.34knm4、強度驗算： =0.34106/54103 =6.3mpa【】=12mpa滿足要求。5、剛度驗算： = =0.45mm=400/250=1.6mm滿足要求。4.0103、100100木方擱柵驗算：1、荷載計算： （1）恒載標準值gk：gk=2.50.4+40.50.1 =1.2kn/m（2）活載標準值qk： qk=2.50.4=1.0kn/m2、驗算公式及計算簡圖：（1）強度驗算公式： （2）剛度驗算公式：（3）計算簡圖如下（按簡支梁計算）：3、已知條件

16、：bh=100100mm；l=1000mm；e=1.0104mpa；【】=12mpa；ix=bh3/12=10103/12=833cm4；wx=bh2/6=10102/6=166cm3。4、強度驗算：q=1.2gk+1.4qk =1.21.2+1.41.0=2.84kn/mm=0.125ql2 =0.1252.841.02 =0.355knm =0.355106/83103 =4.28mpa【】=12mpa滿足要求。5、剛度驗算： = =0.887mm=1000/250=4mm滿足要求。4.0104、483.3鋼管圍檁驗算：1、荷載計算及受力簡圖：圍檁采用483.31000鋼管搭設，圍檁上部受

17、到兩個集中力的作用，受力圖如下：g=1.22.121.0=2.544knq=1.41.01.0=1.4kn2、彎矩計算：在彎矩的計算中，可考慮多跨連續(xù)梁的受力特性，本工程中按3跨連續(xù)梁計算，查表得：k1=0.244，k2=0.067m=k1gl+k2ql =0.2442.5441.0+0.0671.41.0 =0.715knm3、已知條件：e=2.06105mpa；wx=5083mm3；ix=1.22105mm4 ；【】=215mpa；l=1.0m；ix=15.78mm；a=463.18mm2；4、強度驗算： =0.715106/5083 =140.7mpa【】=215mpa滿足要求。5、剛度

18、驗算： 查表得1=1.833 = =2.96mm=1000/150=6.67mm滿足要求。4.0105、483.3豎向立桿驗算：1、荷載計算：本工程采用483.31000的鋼管支撐，離地300、1800、2600處設三道水平聯系桿（掃地桿、牽桿、圍檁）。荷載計算按設備集中時計算，則：n=1.2gkbl+1.4qk2 =1.24.81.01.0+1.42.5 =9.26kn2、穩(wěn)定性驗算：計算長度按l0=1.5m（最長段）計算，=1.0長細比=95查表得：=0.676 = =28mpa【】=215mpa滿足要求。4.0106、扣件驗算：本工程采用雙扣件，單只扣件承受荷載【p】=8kn。 =9.2

19、6/2=4.63【p】=8kn 滿足要求。4.02、梁模板驗算：本工程最大梁截面bh=4001000mm，該部位板厚250mm，梁底圍檁為100100300，側模木方擱柵為100100300，主梁板底采用18mm厚膠合板，有關計算參數如下：e=1.0104mpa；wx=27cm3；ix=24.3cm4；【】=12mpa。4.0201、底模強度及剛度驗算：1、荷載計算：振搗砼時產生的荷載：2.0kn/m2竹板及支架自重（18mm）：0.3kn/m2主梁的鋼筋混凝土自重：251.3=32.5kn/m2以梁寬計算線荷載：q=1.2（0.3+32.5）0.35+1.42.00.35=14.756 kn

20、/m22、底模強度驗算： m=0.125ql2=0.12514.7560.32=0.166knm =0.166106/27103 =6.148mpa【】=12mpa滿足要求。3、底模剛度驗算： = =0.9mm=300/250=1.2mm滿足要求。4.0202、側模強度及剛度驗算：1、荷載計算：混凝土澆筑速度：v=3m/h設砼澆筑溫度為30，則t0=4.44h，坍落度為100140mm，取1=1.0，2=1.15，c=25kn/m3新澆砼對模板產生的荷載f： =0.22254.441.01.1530.5 =48.6kn/m2 =250.5=12.5kn/m2取f=f2=12.5kn/m2振搗砼

21、時產生的荷載：4.0kn/m取1m板帶則 q=1.212.51.0+1.44.01.0=20.6kn/m2、強度驗算：wx=54cm3；ix=48.6cm4。m=0.125ql2=0.12520.60.32=0.232knm =0.232106/54103 =4.3mpa【】=12mpa滿足要求。3、剛度驗算： = =0.4mm=300/150=2mm滿足要求。第5章、模板施工的質量保證措施：模板工程施工易出現軸線偏位,梁板標高誤差和炸模等現象,要確保模板工程質量,必須對以上易出現的缺陷進行有效的控制,防止其發(fā)生,技術措施如下:1、所有梁、柱均由翻樣給出模板排列圖和排梁支撐圖。經項目部技術負責

22、人審核后交班組施工，大截面梁，異形柱應增細部構造大樣圖。2、模板使用前，應先進行篩選，對變形，翹曲超出規(guī)范的應予清除，不得使用。3、認真做好“三檢”制度，每個分項在拼模過程中，班組及時進行自檢、互檢，誤差控制在規(guī)定的范圍內，再由項目部質量員按要求進行技術復核，辦好書面簽字手續(xù)后方可進入下一道工序。4、本工程采用自拌砼。在框架柱支模時，柱身下中柱箍設置加密為40cm每道，而且每道采用每邊兩根方鋼進行加固，對拉螺栓固定采用雙螺帽擰緊。每排固定采用兩根鋼管加固。傘形帽每點需設置3只以上，防止傘形帽在砼振搗時發(fā)生斷裂產生炸模。對拉螺栓也采用雙螺帽固定。梁墻板支撐，為確保斷面正確不炸模，梁墻板二側均采用

23、鋼管作為支點。5、澆搗砼過程中應派技術好的木工守模,發(fā)現問題及時整改和報告工地現場總施工或技術負責人.6、模板安裝時，木工隨時吊垂直線校正。當安裝完角量尺寸，吊線復核作最后校正，外墻模板垂直度宜控制往內偏3mm。自檢查無誤請專職質量員檢查，發(fā)現問題給予校正。7、模板在周轉使用中，要及時進行整修維護，每次拆模后清理干凈，刷by-3型脫膜劑，新模板周轉使用數次后，間隙變大容易漏漿時。8、支模排架采用48鋼管（扣件連接）立管間距根據梁斷面大小及施工荷載而定，樓板排架立桿間距原則上為1000mm1000mm，梁高h600mm的支撐間距為500mm，h1000mm支撐立桿除在兩側邊分設立桿外，中間(即底

24、模下)，再增設一根。梁板底擱柵50100mm的方木，排距取300500mm，每根梁底設2根擱柵以上。樓板底擱柵采用10050mm木龍骨，間距小于500mm。9、在梁底部，現澆平板搭設鋼管支撐承重架應注意以下幾點：鋼管立桿下必須加木墊塊，并支承于堅實的基面上；木墊板尺寸10010020mm；先搭設梁部立桿，后搭平板立桿；立桿設立縱向、橫向間距均不得大于100cm，水平橫桿第一根離地1.8m，上部間距不得大于1.8米/道；承重支架下部在縱橫向方向須設掃地桿和剪刀撐，剪刀撐成4560角設置，每軸設一道；緊固件均需備齊，所有緊固件必須扣緊，不得有松動，梁承重架橫桿下須加雙軋。全面檢查，不得漏擰。用線錘

25、吊垂直拉通長線每軸進行校正，與承重架和支撐系統(tǒng)固定牢固。整個承重架完成后方可擺設梁擱柵和底模，復核軸線，標高尺寸無誤后，先立一側梁模，待梁鋼筋綁完成校對無誤后立另一側模板校正尺寸（截面、軸線、標高及預埋件位置、尺寸等）無誤后，再行固定，梁模固定后，方可鋪設平板擱柵及底模板。梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通長線。梁跨4米時，應按施工規(guī)范要求進行起拱。起拱高度宜為全跨長度的1.53/1000。所有梁、平板模板在支模前必須及時進行清理，刷脫模劑。拼裝時，接縫處縫隙用玻璃油灰填實及膠帶紙貼合，避免漏漿。梁模板支模完成后及時進行技術復核，誤差控制規(guī)范范圍內。第6章、模板施工的安全保證措施：6.01、模

26、板施工前的安全技術準備工作：1、模板構件進場后，要認真檢查構件和材料是否符合設計要求，特別是承重構件其檢查驗收手續(xù)要齊全。2、保證運輸道路暢通，現場有安全防護保護措施。3、夜間施工要做好夜間施工照明的準備工作。4、檢查木工施工機具運轉是否正常，電源線的漏電保護裝置要齊全。5、模板施工作業(yè)前，現場施工人員（負責人）要認真向有關人員作安全技術交底，特別是新的模板工藝，必須通過試驗，編制詳細的作業(yè)指導書，并組織人員進行操作培訓。6.02、模板施工的安全要求：6.0201、模板施工安全的基本要求：1、模板工程作業(yè)高度在2m以上時,要嚴格按“高處作業(yè)安全技術規(guī)范”的要求進行操作和防護。2、采用全封閉施工

27、，模板施工作業(yè)區(qū)，周圍應設安全網、防護欄桿。3、操作人員上下通行，必須由施工電梯，上人扶梯或馬道等上下，不許攀登模板或腳手架上下。4、不許在墻頂、獨立梁及其他狹窄而無防護欄的模板上行走。5、不得在作業(yè)架子上，平臺上堆放模板料。6、高處支模工人所用工具不用時，要放在工具袋內，不能隨意將工具、模板零件放在腳手架上，以免墜落傷人。7、木料及易燃材料要遠離火源堆放。8、模板吊運必須采取防護措施，增設屏障、遮攔、圍護或保護網，并懸掛醒目的警告標志牌。9、夜間施工，必須有足夠的照明，各種電源線應用絕緣線，不允許直接固定在模板上。10、模板支撐不能固定在腳手架或門窗上，避免發(fā)生倒塌或模板位移。6.0202、

28、模板安裝的安全技術要求：1、基礎及地下室工程模板安裝前，應先檢查基坑土壁邊坡的穩(wěn)定情況，發(fā)現有塌方的危險，必須采取加固措施后，才能開始作業(yè)。2、操作人員上下基坑要設扶梯。3、基坑上口邊緣1米以內，不允許堆放模板構件和材料。4、模板支撐在土壁上，應在支點加墊板。地基土上立柱應墊通長墊板。5、采用起重機吊運模板等材料，要有專人指揮，被吊的模板構件和材料要捆牢，避免散落傷人，重物下的操作人員要避開起重臂的下方。6、分層、分階的柱基支模，要待下層模板移正可，并支撐牢固之后，再支上一層的模板。7、柱模板支撐時，四周必須設牢固支撐或用鋼筋、鋼絲拉結牢固。避免柱模整體歪斜。8、柱箍的間距及拉結螺栓的設置必須

29、依據模板的設計要求做。9、當砼柱在6米以上,不宜單獨支模,應將幾個柱子模板拉結成整體.10、梁或整體樓蓋支模，應搭設牢固的操作平臺，要避免上下同時作業(yè)。11、樓層支模架采用整體或鋼管腳手架，各層支架的立柱應垂直，支架的層間墊板應平整，上下層立柱應在同一條直線上。12、墻模一般由定型模板拼裝而成，拼裝模板中要進行檢查，確認牢固后方可投入使用。就位后，除了用穿墻螺栓將兩片模板拉牢之外，還必須設置支撐或相鄰墻連成整體。6.03、拆模的安全要求與技術6.0301、拆模的安全要求1、拆模時對混泥土強度的要求。根據混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范的規(guī)定，現澆混凝土結構模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計

30、要求；當設計無要求時，應符合下列要求：不承重的側模板，包括梁、柱、墻的側模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強度達到1n/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平結構構件的底模，應根據與結構同條件養(yǎng)護的試塊強度達到下表的規(guī)定，方可拆除?，F澆結構拆模時所需混凝土強度項次結構類型結構跨度（m）按達到設計混凝土強度標準的百分率（%）1板2502，8752梁、拱、殼87581003懸臂構件21002100在拆模過程中，如發(fā)現實際結構混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題，應暫停拆模。經妥善處理，實際強度達到要求后，方可繼續(xù)

31、拆除。已拆除模板及其支架的混凝土結構，應混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載，當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。拆除芯?；蝾A留孔的內模，應在混凝土強度能保證不發(fā)生塌陷和裂縫時，方可拆除。2、拆模之前必須有拆模申請，并根據同條件養(yǎng)護試塊強度記錄達到規(guī)定時，經技術負責人批準方可拆模。3、冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規(guī)定，其中主要是要考慮混凝土模板拆除后的保溫養(yǎng)護，如果不能進行保溫養(yǎng)護，必須暴露在大氣中，要考慮混凝土受凍的臨界強度。4、對于大體積混凝土，除應滿足混凝土強度要求外，還應考慮保溫措施，拆模之后要保證混凝土內外溫

32、差不超過20，以免發(fā)生溫差裂縫。5、各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規(guī)定進行。如果模板設計無規(guī)定時，可按先支的后拆，后支的先拆順序進行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板，及支架的順序進行拆除。6、拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發(fā)生事故。7、拆模時下方不能有人，拆模區(qū)應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。8、拆除的模板向下運送傳遞，一定要上下呼應，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重機吊運拆除的模板時，模板應堆碼整齊并捆牢，才可吊裝，否則在空中“天女散花”是很危險的。9、拆除作業(yè)必須在白天進行，宜采用分段整體拆除，在地面解體。拆除的部件及操作平臺上的一切物品，均不得

33、從高空拋下，并做好工完場清工作。10、當遇到雷、雨、雪或風力達到五級以上的天氣時，不得進行模板的拆除工作。6.0302、模板的拆除的安全技術1、基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩(wěn)定，特別是拆除模板支撐時，可能使邊坡發(fā)生震動而坍方，拆除的模板應及時運到離基坑較遠的地方進行清理。2、一般現澆樓蓋及框架結構的拆模順序如下：拆柱模斜撐與柱箍拆柱側模拆樓板底模拆梁側模拆梁底模。3、拆除樓板模板前，必須將洞口和臨邊進行封閉后，才能開始作業(yè)。拆下的模板不準隨意向下拋擲，要向下傳遞至地面。已經活動的模板，必須一次連續(xù)拆除完方可中途停歇，以免落下傷人。4、模板立柱有多道水平拉桿，應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除

34、，拆除最后一道連桿應與拆除立柱同時進行，以免立柱傾倒傷人。5、多層樓板模板支柱的拆除，下面究竟應保留幾層樓板的支柱，應根據施工速度、混凝土強度增長的情況、結構設計荷載與支模施工荷載的差距，由技術負責人通過計算確定。6、柱模板拆除順序如下：先拆除斜撐或拉桿（或鋼拉條）自上而下拆除柱箍或橫楞拆除豎楞并由上向下拆除模板連接件、模板面。6.04、砼成品保護按施工方案施工成型的砼成品，其棱角完整，如保證砼成品棱角不受損壞，應做好以下幾點：1、拆模時間：應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而損壞時方可拆除（承重模板應在與結構同條件養(yǎng)護的試塊達到規(guī)定強度方可拆除）。2、拆模方法：拆模時不得將鐵撬直接

35、支承在柱梁，墻板等表面撬模板，這樣易產生棱角松動而損壞。拆模應用木楔先將拼裝一起的模板松開，撥掉拼裝鐵釘后就可輕易的將模板拆除 。3、拆模完成后，成型砼柱四角，剪力墻角，洞口等陽角部位2米以下2.5厚松模板保護，避免在材料搬運時將成型棱角損壞而影響砼外觀質量。 貴州建工集團第一建筑工程有限責任公司德福中心工程項目部二0一三年五月十日附件：增加對a4-a7、b區(qū)地下室施工梁板模板及滿堂支撐架計算書（取具有代表性的梁截面、板厚進行計算）。 地下室梁模板工程施工方案計算書編制依據20、 工程施工圖紙及現場概況21、 混凝土結構工程施工規(guī)范gb50666-201122、 建筑施工模板安全技術規(guī)范jgj

36、162-200823、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范jgj130-201124、 混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范gb50204-2002（2011年版）25、 混凝土結構設計規(guī)范gb50010-201026、 建筑施工安全檢查標準（jgj59-2011）27、 建筑結構荷載規(guī)范gb50009-2001(2006年版)28、 鋼結構設計規(guī)范（gb50017-2003）29、 冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范(gb 50018-2002)30、 木結構設計規(guī)范（gb50005-2003）31、 混凝土模板用膠合板gb/t17656-200832、 建筑施工手冊第四版（縮印本）33、 危險性較大的分

37、部分項工程安全管理辦法（建質200987號）34、 建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質2009254 號）35、 建書腳手架和模板計算軟件(建科評2007028號) 工程參數梁與支架參數梁截面寬度0.5m梁截面高度0.9m支架高度4.35m樓板厚度0.15m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a0.7m鋼管類型483.0m梁兩側與梁底立桿梁兩側立桿間距1.2m,梁下增加1根立桿水平桿最大步距1.7m頂步步距1.7m立桿伸出水平桿長度a0.5m面板15mm厚木膠合板梁底面板下次楞4080mm方木，3根梁側次楞4080mm方木，間距250mm梁側主楞雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12m

38、m，間距：500mm500mm荷載參數永久荷載新澆砼自重24kn/m3鋼筋自重1.5kn/m3面板次楞自重0.3kn/m2支架自重0.158kn/m可變荷載施工人員及設備荷載2.5kn/m2傾倒砼對梁側模板荷載2kn/m2振搗砼對梁底模板荷載2kn/振搗砼對梁側模板荷載4kn/新澆砼對模板側壓力標準值計算依據砼結構工程施工規(guī)范gb50666-2011，澆筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm時，新澆筑砼對模板的側壓力標準值，按下列公式計算:=240.9=21.6 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； h - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.9m

39、；梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩w= 10001515/6=37500mm3；截面慣性矩i= 1000151515/12=281250mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，l=0.25m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值g4k=21.6kn/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值q2k=4kn/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.221.6+1.44)1=31.52kn/mq2=(1.3521.6+1.40.74)1=33.08kn/m取較大值q=33

40、.08kn/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：m1=0.1q1l2=0.133.080.252=0.21knm面板抗彎強度設計值f=12.5n/mm2；=mmax=0.21106=5.6n/mm2 f=12.5n/mm2w37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 121.6=21.6kn/m；面板最大容許撓度值: 250/400=0.63mm；面板彈性模量: e = 4500n/mm2；=0.677ql4=0.67721.6002504=0.45mm 0.63mm100ei100450028

41、1250滿足要求!梁側模板次楞驗算次楞采用4080mm(寬度高度)方木，間距：0.25m,截面抵抗矩w和截面慣性矩i分別為:截面抵抗矩w =408080/6=42667mm3；截面慣性矩i =40808080/12=1706667mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，l=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值g4k=21.6kn/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值q2k=4kn/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.221.6+1.44)0.25=7.88kn/mq2=(1.3521.6+1.40.74)0.2

42、5=8.27kn/m取較大值q=8.27kn/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：mmax=0.1ql2=0.18.270.52=0.207knm最大支座力：1.1ql=1.18.270.5=4.55kn次楞抗彎強度設計值f17n/mm2。=mmax=0.207106=4.852n/mm2 17n/mm2w42667 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值v1=0.6q1l=0.68.270.5=2.481kn木材抗剪強度設計值fv=4.6n/mm2；抗剪強度按下式計算:=3v=32.481103= 1.163n/mm2 fv=4.6n/mm22bh24080 次楞抗剪強度滿足要

43、求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 21.60.25=5.4kn/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6775.45004= 0.134mm 2mm100ei100100001706667 滿足要求!梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩w和截面慣性矩i分別為:截面抵抗矩w =8980mm3；截面慣性矩i =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載p=4.55kn，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計

44、算跨度取穿梁螺栓間距間距，l=0.5m。主楞計算簡圖(kn)主楞彎矩圖(kn.m)2、強度驗算最大彎矩mmax=0.398knm主楞抗彎強度設計值f205n/mm2。=mmax=0.398106=44.321n/mm2 205n/mm2w8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載p=2.970kn，主楞彈性模量: e = 206000n/mm2。主楞最大容許撓度值：500/150=3.3mm；經計算主楞最大撓度vmax=0.096mm n=7.49kn。滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁底橫

45、向水平桿間距0.7m作為計算單元。面板的截面抵抗矩w= 701.51.5/6=26.25cm3；截面慣性矩i= 701.51.51.5/12=19.688cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為3根，面板按兩跨連續(xù)板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，l=0.25m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.9+1.50.9+0.3)+1.420.7=21.49kn/mq2=1.35(240.9+1.50.9+0.3)+1.40.720.7= 23.34kn/m根據以上兩者比較應取q= 23.34kn/m作為設計依據。計算簡圖(kn)彎矩圖(kn.m)剪力圖(kn)經過計算

46、得到從左到右各支座力分別為：n1=2.188kn;n2=7.294kn;n3=2.188kn;最大彎矩 mmax = 0.182kn.m梁底模板抗彎強度設計值f (n/mm2) =12.5 n/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=mmax=0.182106=6.933n/mm2 12.5n/mm2w26.25103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.7（240.91.50.90.3）=16.28kn/m；面板彈性模量: e = 4500n/mm2；經計算，最大變形 vmax = 0.374mm梁底模板的最大容許

47、撓度值: 250/400 =0.6 mm；最大變形 vmax = 0.374mm 0.6mm滿足要求!梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度40mm，高度80mm。次楞的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=488/6= 42.667cm3；i=4888/12= 170.667cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，l=0.7m。次楞計算簡圖荷載設計值 q = 7.294/0.7= 10.420kn/m；最大彎距 mmax =0.1ql2= 0.110.4200.7

48、2= 0.511 kn.m；次楞抗彎強度設計值 f=17n/mm2；=mmax=0.511106=11.976n/mm2 17n/mm2w42.667103次楞抗彎強度滿足要求?。ǘ┛辜魪姸闰炈鉽=0.6ql=0.610.4200.7=4.376kn木材抗剪強度設計值fv=4.6n/mm2；抗剪強度按下式計算:=3v=34.376103= 2.05n/mm2 fv=4.6n/mm22bh24080次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =700/250 =2.8 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =5.088/0.7= 7.269n/m

49、m；次楞彈性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6777.2697004=0.692mm 2.8mm100ei10010000170.667104次楞撓度滿足要求!梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載p取梁底面板下次楞傳遞力。計算簡圖(kn)彎矩圖(kn.m)剪力圖(kn)經計算，從左到右各支座力分別為：n1=0.491kn;n2=10.689kn;n3=0.491kn;最大彎矩 mmax=0.253kn.m；最大變形 vmax=0.171mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f (n/mm2) = 205n/mm2；支撐鋼管的彎

50、曲應力按下式計算：=mmax=0.253106=56.347n/mm2 205n/mm2w4.49103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =600/150 = 4.0mm或10mm；最大變形 vmax = 0.171mm 4.0mm滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載p=10.689kn。 計算簡圖(kn)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算?？奂够乞炈闼綏U傳給立桿荷載設計值r=10.689kn,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。立桿穩(wěn)定性驗算（一）立桿軸心壓力設計值n計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：10.689kn ；立桿承受支架自重荷載設計值：1.354.350.158=0.928kn 立桿軸心壓力設計值n：10.689