【精品文檔】ASNZS 11702結構設計作用 第二部分風荷載的作用

1、 as/nzs 1170.2:2002附上第1項的修改as/nzs 1170.2:2002澳大利/新西蘭標準結構設計作用第二部分:風荷載的作用bd-006技術協(xié)會聯(lián)合修訂了澳大利亞/新西蘭聯(lián)合標準，總體設計要求和結構荷載。他被2002年3月29日澳大利亞標準委員會和2002年3月28日新西蘭標準委員會的代表批準。在2002年6月4日出版。下面是bd-006協(xié)會的敘述：澳大利亞工程顧問的協(xié)會澳大利亞建筑標準團體澳大利亞鋼結構協(xié)會新西蘭建筑研究協(xié)會澳大利亞水泥和混凝土協(xié)會澳大利亞聯(lián)邦科學與工業(yè)研究組織，建筑，結構和工程技術暴風實驗站-james cook大學澳大利亞供電協(xié)會房屋工業(yè)協(xié)會澳大利亞工程

2、師協(xié)會新西蘭專業(yè)工程師協(xié)會澳大利亞建筑商新西蘭重點工程研究協(xié)會澳大利亞鋼加強件協(xié)會newcastle大學奧克蘭大學（新西蘭）新西蘭canterbury大學墨勻大學tyndall和hanham保持標準的更新升級 標準是一本活的文件，它反應了在科學、技術和系統(tǒng)方面的發(fā)展。保持它們的正確性，所有的標準分階段性的重新復查，新的版本出版。在這些版本之間，改正的部分被使用。標準也被回收的。在購買標準前，對于使用者來說，使用包含一些已經出版的修正的部分的正確的標準，這是很重要的。 澳大利亞/新西蘭聯(lián)合標準的詳細信息在澳大利亞標準網址.au或新西蘭標準網址www.standards.co.nz和在網上目錄中查

3、找相關標準。 二中選一的，兩個組織出版了詳細的標準的目錄。對于更常用的修訂的、修正的和回收的清單和說明，澳大利亞標準和新西蘭標準提供了一些更新的選項。關于這部分的信息，使用者應該與個別的國際標準組織聯(lián)系。我們也歡迎在我們的標準中提出可以提高的建議，特別鼓勵對一些錯誤和不明確的地方立即通知我們的讀者。請寫出你的內容給澳大利亞國際標準或新西蘭國際標準的首席執(zhí)行，在信封后面表明地址。附上第1項的修改as/nzs 1170.2:2002澳大利/新西蘭標準結構設計作用第二部分:風荷載的作用81第一節(jié) 概要91.1范圍91.2應用91.3參考檔案91.4風荷載的測定101.5單位101.6定義101.7符

4、號10第2節(jié) 風荷載的計算112.1概要112.2位置風速112.3設計風速112.4設計風壓和分布式的力142.4.1設計風壓142.4.2風的分布式力設計142.5風荷載142.5.1概要142.5.2考慮的方向142.5.3表面或結構部件的力起源于風壓的力起源于摩擦力的力力起源于力的系數(shù)152.5.4完成結構的力和力矩152.5.5部件的敏感疲勞性能152.5.6結構風敏感的適用性15第3節(jié) 區(qū)域風速163.1概要163.2區(qū)域風速（vr）163.3風向系數(shù)163.3.1區(qū)域a和w163.3.2區(qū)域b，c和d163.4區(qū)域c和d（fc

5、,fd）因數(shù)17第4節(jié) 地點位向系數(shù)204.1概要204.2海拔/高度系數(shù)（mz,cat）204.2.1海拔種類定義204.2.2確定海拔高度系數(shù)（mz,cat）204.2.3地形種類改變214.3保護的系數(shù)（ms）234.3.1概要234.3.2建筑的供應保護244.3.3保護的參數(shù)（s）244.4地質系數(shù)mt244.4.1概要244.4.2斜坡形狀系數(shù)(m254.4.3背風的系數(shù)（27第5節(jié) 空氣動力學形態(tài)因數(shù)285.1概要285.2 空氣動力學形態(tài)因數(shù)評估295.3圍繞矩形建筑物的內壓力305.3.1 概要305.3.3支配開啟305.4圍繞矩形建筑物的外部壓力（cp.e）325.4.2

6、屋面和邊墻的面積縮減因數(shù)（ka）355.4.3結合因數(shù)（kc）355.4.4扣板局部的壓力因數(shù)（kt）365.4.5屋面和邊墻的扣板滲透性縮減（變形）因數(shù)（kp）395.5圍繞建筑的摩擦拉力39第6節(jié) 動態(tài)響應因數(shù)416.1動態(tài)響應因數(shù)評估416.2大的建筑物和塔樓的沿風響應416.2.1概要416.2.2 動態(tài)響應因數(shù)（cdyn）416.3側風響應446.3.1概要446.3.2 大的圍繞建筑和矩形交叉剖面塔的側風響應4 等同的靜態(tài)風力4 側風基本翻倒力矩446.3.3圓形的交叉剖面煙囪，masts和poles的側風響應4側風尖端偏斜476.4

7、 沿風和側風響應的結合48附 錄49附錄a 定義(標準)49sruton numbe51附錄b 符號(標準)53附錄c 圍繞建筑附加的壓力系數(shù)（標準化的）59附錄d 獨立墻 臨時圍墻和雨棚（標準化的）64附錄e 對于暴露的結構構件、框和分格塔架的空氣動力體形系數(shù)（標準化）75外形比率的修正系數(shù)（k76附錄f flags標記和圓形的形態(tài)（標準化的）88f2 標志88f3 圓形的形態(tài)89附錄g 結構易受風影響的加速度（提供信息的）90g1適用性加速度90前 言bd-006技術協(xié)會聯(lián)合修訂了澳大利亞/新西蘭聯(lián)合標準，總體設計要求和結構荷載，取代1990年as1170。3中結構的最小設計荷載，第3部分

8、：雪荷載和，1992年nzs4203中總結構的設計實用標準和建筑的設計荷載。 作為一本聯(lián)合標準，這個標準的出版它的目的是為了在新西蘭和澳大利亞通用；然而，在所有部分出版前和之后的過度時期在新西蘭nzs4203中總結構設計和建筑荷載設計仍然保持是正確的。 在早先的版本中，as1170。3-1990是可以使用的知道從這個版本出版的日期12個月里收回。 標準的這部分內容提供給結構設計者關于在結構設計屬于這里的結構設計這樣的有限制的情形下冰和雪的設計值。 這個標準是as/nzs1170系列結構設計行為的第3部分的內容，as/nzs1170系列結構設計行為其中包括下面的部分，作為一個補充附帶注釋的部分：

9、 第0部分：總則 第1部分：永久、內部和其他的作用 第2部分：風壓的作用 第3部分：雪和冰載的作用第4部分：地震荷載這個標準的注釋在as/nzs1170.0的第1補充部分，結構設計-原因設計-注釋（as/nzs1170.0：2002的補充部分）。這個標準是以iso4355：1998為基礎和原理的，iso2394明確的寫明了包含結構設計的國家標準的指南，它包含了了基于限制情況結構設計的建立和校驗的方法。被用于標準中的澳大利亞標準/新西蘭標準-澳大利亞標準/新西蘭標準-第二部分:風荷載作用-第一節(jié) 概要1.1范圍這個標準是為了確定風速和風作用的結果用來進行結構設計使結構設計服從風荷載而宣布的 除了

10、有颶風引起的。這個標準覆蓋結構的內部標準遵循：(a) 不高于200米(b) 屋頂跨度小于100米(c) 結構除了海面上的結構,橋和發(fā)射塔 注釋1. 這個標準是上述建筑標準以內的卓越的檔案.一般情況下,它可用于所 有的建筑結構不僅是必要的信息.指導風洞測試,可靠的參考,和在as/nzs1170.2中選一supp1，結構設計作用風作用-注釋（補充在as/nzs1170.2：2002）。2. 建筑結構自然的頻率小于1hz,第6部分動力動態(tài)分析被執(zhí)行（見第6部分)1.2應用這個標準將被和as/nzs 1170.0相關聯(lián)閱讀。這個標準將可能用做一個手段示范依從澳大利亞編號為b1的地方的要求。1.3參考檔

11、案這些檔案涉及以下這些標準as4040 屋頂sheet和墻外扣板方法的測試。4040.3 第3部分:旋風區(qū)域風壓阻力。as/nzs1170 建筑結構設計作用1170.0 第0部分 一般原則iso2394 一般原則在結構上的可靠性4354 結構上的風荷載澳大利亞建筑編號boar1.4風荷載的測定風荷載值(w)用在設計上將被適當?shù)脑O定結構的類型或成分.它想要用來，設計工作壽命和風荷載的位向。這個條款被看作是令人滿意的當風作用測定是和第2部分程序節(jié)點一致,風作用用這個標準1.5單位除了特殊注釋這個標準用si單位kg m s pa n hz1.6定義用在這個條款的定義在附錄a給出1.7符號附錄b給出這

12、個標準的符號第2節(jié) 風荷載的計算2.1概要 在結構或結構成分或建筑物上測定風荷載的程序將遵循以下：(a):測定位置風速 (見條款2.2)(b):從風速場所確定設計風速(見條款2.3)(c):確定設計風壓和分布式的力(見條款2.4)(d):計算風荷載(見條款2.5)2.2位置風速位置風速(vsit,b)限定為8在地面上參考高度（z）主要趨勢b(見圖2.1)是下式vsit,b=vrmd(mz,catmsmt)這里vr=地區(qū)性的3s的陣風風速,每米每秒,每年可能的超過數(shù)1/r在3部分給出md=風主要趨勢b方向系數(shù)是8在第3部分給出mz,cat=海拔/高度系數(shù)在第4部分給出ms=保護系數(shù)在第4部分給出

13、mt=地質的系數(shù) 在第4部分給出一般地,風速是在屋面平均高度（h）上測定的,在某些情況下根據結構給出適當?shù)淖兓?建筑的方位是未知的,地域性的風速將被假定成方案從主要的趨勢.(也就是在所有位置md=1.0)2.3設計風速建筑正交設計風速vdet被獲得作為最大的可能的條件，確定風速的位置vsit線性加入在可能的扇形區(qū)域正負45度之間對正被考慮正交位置 見表2.2 ，2.3注釋：vdes.q相當于地點風速（vsit,b）最大值在b=q45范圍內，這里b是主要的方向從正北順時針轉動，q是與建筑成直角的軸所成的角度。在那些象墻，臨時的圍籬，塔格，45度的角被考慮。vdes.q 將是vsit,b的值在扇面

14、正負22.5度內，從正被考慮的45度方向。為最終極限形式設計的vdes.q不少于30米每秒注釋：一個保守的方法是用風速率和系數(shù)的最壞趨勢設計結構。例如，在一個陡坡，它可能容易阻止vrmd(,)在位向面（朝向陡坡）是最壞的情況，去單一設計，這個值可能用在建筑上作為所有的方向上設計風速。2.4設計風壓和分布式的力2.4.1設計風壓設計風壓（p）單位p為了結構和結構部件被確定遵循：p=（0.5rair）vdes,qcfigcdyn 這里p=正常對表面起作用的設計風壓，單位p =pe,pi或pn這些符號在cp中被給出去估計cfig注釋：壓力是正的顯示壓力在周圍環(huán)境的上部，壓力是負的，在周圍環(huán)境的下部。

15、rair =空氣密度 取1.2kg/m3vdes,q=建筑正交設計風速（通常q=0度 90度，180度和270度）在條款2.3給出。 注釋：對于一些應用，vdes,q可能是單一值或可能作為高度（z）函數(shù)如建筑上風的墻高（25m）.cfig=空氣動力學形態(tài)因數(shù)在第5部分給出cdyn=動態(tài)響應因數(shù)在第6部分給出（值1.0除了結構是風敏感的以外，見第6部分）2.4.2風的分布式力設計風的每單位面積摩擦拉力設計（f）單位p，為了結構和結構部件被給出 符合：f=（0.5 rair）vdes,q cfigcdyn 2.5風荷載2.5.1概要用于as/nzs1170.0的風荷載將被確定在條款2.5.2到2.

16、5.5中給出，加速度在2.5.6中給出2.5.2考慮的方向風荷載起源從結構的不少于4個正交方向排列2.5.3表面或結構部件的力起源于風壓的力確定風作用，力用n做單位，在表面或結構部件，象一個墻或屋面，力將被矢量累加計算從可用的假定面積（a）如下f=(pzaz) 這里pz =設計風壓，單位p（正常在表面），在高度z，計算在條款2.4.1注釋：為了壓力這個符號協(xié)定導致正壓力朝向表面，負壓力背離表面az=參考面積，單位m2在高度z，這個壓力在高度（pz）作用上圍繞建筑物，內部壓力和外部壓力同時影響局部壓力因數(shù)（kl），內壓力和外部壓力的最劇烈的結合將被選擇做設計在高度上表面壓力的變更被

17、考慮，這個面積是可再分的直到可指定的壓力給定在適當?shù)拿娣e（見條款4.2高度風速變更）起源于摩擦力的力確定風作用，力（f）用n，在建筑部件，象墻或屋頂力將被矢量累加計算從分布式摩擦壓力可用的假定面積如下f=(fzaz) 這里fz=分布式摩擦力設計和表面平行，計算見條款2.4.2在高度z單位p力起源于力的系數(shù)附錄e和f包含結構的形態(tài)因數(shù)是以力系數(shù)而不是壓力系數(shù)給定的。那樣的話，確定風載荷，力單位用n，遵循f=（0.5 rair）vdes,q cfigcdynaref 這里aref=在附錄f中定義，為標志 =l*b為其余結構或立面包含在附錄e和f中。2.5.4完成結構的力

18、和力矩確定風荷載，在建筑所有表面影響外部壓力的合力和翻轉力矩在結構完成時被合計。圍繞正交建筑的比d/h或d/b（見5.4）大于4，這個在完成結構上的合力包括摩擦拉力計算依照條款5.5。動態(tài)影響，沿風和順風響應的結合將被計算依照第6部分。2.5.5部件的敏感疲勞性能在區(qū)域c和d，外扣板，它的連接和直接支撐力矩將證明性能在壓力順序之下定義在az4040.3，基本上最終極限狀態(tài)風壓在外和內表面，依照這個標準確定。2.5.6結構風敏感的適用性（為了可能的計算風作用的適應性對于煙囪，桿和柱 ），偏差將被計算依照第6部分。 注釋：結構風敏感的最高加速度信息在附錄g給出。第3節(jié) 區(qū)域風速3.1概要這部分將用

19、來計算適當區(qū)域的陣風風速，那些區(qū)域結構被構建，包括風向作用3.2區(qū)域風速（vr）所有方向上的區(qū)域風速（vr）基本上是3秒陣風在表3.1中列出在圖3.1中展示這里r（平均循環(huán)間隔）是每年可能風速的增加的倒數(shù)。涉及as/nzs1170.0為結構設計每年的適當可能超過數(shù)值信息。3.3風向系數(shù)3.3.1區(qū)域a和w風向系數(shù)（md）為了區(qū)域a和w在表3.2給出3.3.2區(qū)域b，c和d 在區(qū)域b，c，d所有方向的風向系數(shù)md遵循：（a）0.95是為確定在完成結構上的合力和翻轉力矩和結構主要部件的風荷載（整個結構的失效抵抗力矩）（b）1.0使用所有案例（包括扣板）3.4區(qū)域c和d（fc,fd）因數(shù)區(qū)域c和d風

20、速在表3.1給出包括附加因數(shù)（fc,fd）遵循：(a) 最終極限形式風速，fd=1.1(b) 最終極限形式風速，fc=1.05(c) 適用性極限形式風速 ，fd和 fc=1.0注釋：在1998至2002年見5種旋風通過區(qū)域d的頻率高于歷史的預言這個標準的風速是基本的。這個條款的系數(shù)被介紹是在區(qū)域c和d（熱帶旋風區(qū)域）在預言最終設計風速時允許無常的記錄在案的基本風速。這些因數(shù)的值在將來被修訂模擬基本記錄旋風軌跡。象分析自然旋風通過澳大利亞北海岸（也就是,在區(qū)域c和d）。長時間的氣候改變也可能被包括。第4節(jié) 地點位向系數(shù)4.1概要這部分將用于計算位向系數(shù)涉及地點條件涉及海拔/高度（mz,cat）,

21、保護(ms)和地質(mt)。這個設計將說明知道將來大略海拔改變在評定地形種類時和在評定防護時說明建筑供給防護。4.2海拔/高度系數(shù)（mz,cat）4.2.1海拔種類定義海拔，在接近朝向風流動的結構，將用來估計基本的種類描述(a) 種類1 位向戶外地形少或沒有障礙物和水表面適應性風速。(b) 種類2 水表面，戶外地形，草地少，分散的障礙物高度一般從1.5-10米(c) 種類3 地形伴隨數(shù)不清的接近的間隔的障礙物高3-5米象偏遠的房子的地區(qū)(d) 種類4 地形伴隨數(shù)不清的大的，高（10-30米）和接近地間隔的障礙物象大城市的中心和發(fā)達工業(yè)的聯(lián)合體。選擇地形種類將被制成應得的注意對表面未加工永久障礙

22、物。在細節(jié)上，熱帶植被颶風的區(qū)域將不被放心在風活動時維修未加工表面。4.2.2確定海拔高度系數(shù)（mz,cat）風速上大略海拔影響變更高度（z）（地形和結構高度系數(shù)mz,cat）將被帶來滿的發(fā)達的側面評價值在表4.1（a）和4.1（b）給出。為高度和地形種類的評價值，用線性的插補。4.2.3地形種類改變當考慮一個風接近橫過地面伴隨地形種類改變的方向展現(xiàn)內部的平均距離在表4.2（a）給出為結構高度，地形和結構高度系數(shù)（mz,cat）將被作為平均重力值超過結構逆風的平均距離在地平線以上高度z。（見圖4.1（a）.這個平均重力mz,cat將被負擔由結構允許的為這個在每個地形種類改變的延遲長度上每個逆風

23、的地形長度。圖4.1（b）是個例子為了估計在高度z，在混合地形的改變的一個延遲距離（xi）被給出：這里xi=從新的概略地形開始到內部階層均等的位置（z）（延遲距離）的順風距離zo,r=兩個概略長度中大的在兩個概略邊界以內，在表4.2（b）給出z=在當?shù)氐钠骄仄骄€以上結構的參考高度注釋：延遲距離在高度小于15米時不是重要的影響4.3保護的系數(shù)（ms）4.3.1概要保護的系數(shù)（ms）是適當?shù)膶μ厥獾姆较驅⒈唤o出在表4.3。保護系數(shù)將取1.0平均逆風的地面坡度（梯度）大于0.2或保護的影響對特殊的風向不適用或可忽視。4.3.2建筑的供應保護僅僅建筑物半徑20ht在45度的扇面（對稱地安置關于正被考

24、慮的方向）和它的高度是大于或等于ht 將安全。4.3.3保護的參數(shù)（s）這個參數(shù)在表4.3中確定依照“ 這里ls=建筑保護的平均間隔，給出為 hs=屋頂平均高度bs=平均幅寬，正常對風流向。h=結構正被保護的地面以上屋面平均高度ns =結構逆風保護數(shù)量在45讀扇面比20h和hs =h4.4地質系數(shù)mt4.4.1概要地質系數(shù)將被給出：（a） 在新西蘭和塔斯馬尼亞洲超過海平面500mt=mhmlee(1+0.00015e)mh=斜坡形狀系數(shù)mlee=背風（影響）系數(shù)（除了新西蘭背風地區(qū)外取1.0）見條款4.4.3e =海平面以上的立面位置單位m(b)在別處 大值遵循 ：（1）mt=mh（2）mt=

25、mlee4.4.2斜坡形狀系數(shù)(mh)斜坡形狀系數(shù)取1.0除了在局部地質地區(qū)特殊的主要的方向在圖4.2和4.4給出，值將遵循：（a）為了h/(2lu)0.05,mh=1.0(b)為了0.05= h/(2lu)0.45，見圖4.2和4.3mh=1+h/(3.5(z+l1)1-x/l2（c）為了h/(2lu)0.45，見圖4.4（1）在分離的區(qū)域內（見圖4.4）mh=1+0.711-x/l2（2）別處局部的地質區(qū)域內（見圖4.2，4.3），mh將給出在等式4.4（2）這里h=斜坡，背脊或陡坡的高度 lu=逆風水平距離從斜坡，背脊或陡坡的頂部到頂部以下一半的高度x=逆風或順風水平距離在結構斜坡，背脊

26、或陡坡的頂部l1=長度比例，單位米，去確定mh垂直的變化，被給出大于0.36lu或0.4hl2=長度比例，單位米，確定mh水平的的變化，逆風所有類型給出4l1，和斜坡或背脊順風4l1，或陡坡的順風是10l1。z=結構平均局部地平線以上的參考高度注釋：圖4.2，4.3，4.4是通過結構的相交的剖面為了特殊風向x和z 是0的情形，mh的值在表4.4給出。這些條款的供給不考慮的，一些最高頂?shù)挠绊懣赡鼙缓雎裕┙o是一個間隔在海平面以上從結構地點10次以上。4.4.3背風的系數(shù)（lee）這個背風的（影響）系數(shù)（mlee）估為新西蘭背風的區(qū)域在圖3.1（b）展現(xiàn)在所有的其他位置，背風的系數(shù)將取1.0，在背

27、風的區(qū)域內，系數(shù)將僅僅應用于風從主要的方向指定在圖3.1（b）。每個背風的區(qū)域在寬度上將是30千米，測量從下風的頂開始延伸，在順風方向指定。這個背風區(qū)域包含背風區(qū)域天棚，它延伸12千米從背風區(qū)域逆風的邊界（開始延伸的頂部），和背風區(qū)域的外部，超過殘留的18千米。在背風天棚內的背風系數(shù)將取1.35（i.e.,頂部的延伸的12千米）。在外部的背風區(qū)域內，背風系數(shù)將被確定由地平線距離線性插補。從天棚/外部的區(qū)域邊界（那里mlee=1.35）,到順風的區(qū)域邊界（那里mlee=1.0）。注釋：在澳大利亞沒有背風的區(qū)域被鑒別。第5節(jié) 空氣動力學形態(tài)因數(shù)5.1概要 這部分為結構和結構部件計算空氣動力學因數(shù)，

28、 cfig值用來確定應用與每個表面壓力。為了計算壓力，標記cfig在表面或立面顯示壓力的方向。（見表5.1）正壓力值產生的效果朝向表面負壓力值產生的效果背離表面（少于周圍的壓力i也就是吸入）風荷載影響用于設計被累加，值用于確定不同壓力影響象在建筑物周圍內壓力和外壓力的結合。 條款5.3 5.4 5.5為了圍繞建筑的供給值。這個標準的用途，矩形建筑包括在平面圖上由矩形組成的建筑。對建筑物對殊案例的方法，自由墻，自由頂，暴露成分和和其余結構被給出在適當?shù)母戒洝?.2 空氣動力學形態(tài)因數(shù)評估這個空氣動力學形態(tài)因數(shù)（cfig）將被確定為特殊的表面或表面的部分遵循：（a） 圍繞建筑物（見第5部分和附錄c

29、）cfig=cp.ekakcktkp,為了外壓 -5.2（1）cfig=cp.ikc，為了內壓 -5.2（2）cfig=cfkc，摩擦的拉力 -5.2（3）（b） 圓形的（箱，地窖和容器）見附錄c（c） 獨立的墻，儲藏，雨棚和屋頂（見附錄d） cfig=cp.nkaktkp, 對表面壓力 -5.2（4） cfig=cf，對摩擦的拉力 -5.2（5）(d) 暴露的結構成分，框架和塔格見附錄e(e) 標記和圓形外形見附錄f。這里cp.e=外壓力系數(shù)ka=面積縮減（變形）因數(shù)kc=結合因數(shù)kt=局部壓力系數(shù)kp=多孔滲水的扣板因數(shù)cp.i=內壓力系數(shù)cf=摩擦拉力系數(shù)cp.n=凈壓力系數(shù)一般作用在雨

30、棚，獨立屋頂，墻，和相似的表面。5.3圍繞矩形建筑物的內壓力5.3.1 概要 對內壓力的空氣動力學形態(tài)因數(shù)（cp.i）在表5.1（a）和5.1（b）確定。表5.1（a）將用來設計開啟是關閉和滲透性占優(yōu)勢的墻的情況。5.1（b）將用來設計開放是假定為開的情況。在所有情況下，確定風速的高度是屋面平均高度內壓力是一個函數(shù)相對滲透性的建筑的外表面。這個滲透性的表面將被計算由在建筑物表面上開放的滲漏的增加面積。（如，窗的通風孔，縫隙）。5.3.2開啟結合開啟將被假設給出內部的壓力，和外壓力給出更多的相反的風作用。潛在的開啟包括門，窗和通氣孔。在區(qū)域c和d來自支配開啟的內部壓力結果將被應用。除非這個建筑包

31、絡（窗，門和扣板）能被展現(xiàn)抵抗沖擊載荷相當于一個4公斤木料100毫米*50毫米交叉的剖面，計劃在任何角度是15米每秒。5.3.3支配開啟一個表面被認為包含支配開啟如果在表面上所有開啟之和超過在某一時間每個其余表面的開啟之和。不包括正常的表面滲漏。注釋：支配開啟不需要大的和能發(fā)生作為特殊的計劃場面出現(xiàn)。象開的空氣出口，同時其他潛在的開啟是關閉的。5.4圍繞矩形建筑物的外部壓力（cp.e）圍繞矩形建筑物表面的外部壓力系數(shù)（cp.e）將在圖5.2（a），5.2（b），5.2（c）給出，對于墻的在圖5.3（a，b，c）給出，對于屋面和一些特殊屋面的將在附錄c給出。這個參數(shù)（如，尺寸）涉及在這些表在圖5

32、.2陳述的。為下風向墻，邊墻和屋面風速，將被給出值z=h.這參考高度（h）將以屋面平均高度形式給出。這兩個值被列出，屋面將被設計為這兩個值。在這些情況下，屋面表面可能由于動蕩被計劃任一個值。外部壓力和內部壓力的結合二者選一（見圖5.3）將被考慮，去獲得最嚴格的條件為設計。對于屋面，r（見圖5.2）和所有的a，接下來的情況將被考慮用表5.3（a）和5.3（c）給的值去確定最壞的作用影響。（a） 兩個表給定的許多負值應用于這些屋面的中部。（b） 兩個表給定的許多正值應用于這些屋面的中部。（c） 這些負值將應用一半，正值應用于另一半。增加建筑物的下側，cp.e將給出0.8和-0.6。對少于地面以上立

33、面1/3高度的建筑物，在這些值和0.0之間線性的插補，根據clear unwalled高度比在第一層以下的水平去合計建筑的高度。為了計算下側的外部壓力，為所有z風速將被給出值h.給出屋檐以下的壓力將等同于在下表面以下的應用于臨近的墻表面考慮。5.4.2屋面和邊墻的面積縮減因數(shù)（ka）對于屋面和邊墻，面積縮減因數(shù)（ka）在表5.4給出，對所有的其余情況，ka將給1.0。對這個正被考慮的力輔助的面積是起作用的面積。5.4.3結合因數(shù)（kc）在圍繞建筑的兩個或更多表面上的風壓作用（如上風墻，逆風墻，邊墻，內壓力等等）在一個主要結構立面上對結構的作用影響（如力的成分）是同時起作用的，結合因數(shù)（kc）在

34、表5.5給出可能被應用于結合力計算臨界的外部和內部壓力。這個因數(shù)將不用于扣板或直接的支撐結構象檁條。對于所有的表面，kc將不小于0.8/ka（見條款5.4.2）。5.4.4扣板局部的壓力因數(shù)（kt）局部的壓力因數(shù)（kt）將被給為1.0在所有情況除了確定應用于扣板風力時，它們的方位，扣板直接地支撐成分，和這些成分的直接固定。在這些情況下kt將被給出是1.0或從表5.6對于面積和位置的顯示，無論如何給出最不利的影響當外部和內部壓力結合時。多余一種情況提供，最大值kt在表5.6被應用?？郯寤蛑纬煞盅由斐霰?.6給出的區(qū)域，值kt=1.0將提供增加的起作用的風力從超出的區(qū)域。這個尺寸值a是最小0.

35、2b或0.2d或高度（h）在圖5.3給出。交互作用是可能的，外壓和內壓同時地作用在條款5.3給出和屋檐下壓力在條款5.4.1給出和最終的力將被添加。在表5.6里負壓設計情況是可選擇的情況和將不被同時地應用。對矩形建筑，負的極限在所有情況下ktcp.e的乘積將是-2.0。對于有扶手的平的或接近平的屋面（傾角不大于10度），kt值在面積ra1和ra2在下風扶手可能被修改由于值的增加從表5.6給出扶手縮減因數(shù)kt在表5.7給出。5.4.5屋面和邊墻的扣板滲透性縮減（變形）因數(shù)（kp）覆層滲透性縮減因數(shù)（kp）將取1.0除了由滲透性扣板的外表面和可靠性比值小于0.999超過0.99組成，值在表5.8給

36、出可能用于負壓。表面的可靠性比是實體面積對合計面積的比。圖5.4展示尺寸dz.5.5圍繞建筑的摩擦拉力屋面和邊墻的摩擦拉力f將被計算，對一般表面用加法，僅僅d/h或d/b大于4時?？諝鈩恿W形態(tài)因數(shù)（cfig）相當于摩擦拉力系數(shù)（cf）在風向在條款5.9。給出在基本面積上這個影響將被計算遵循：(a) 對于hb 面積=(b+2h)(d-4b).第6節(jié) 動態(tài)響應因數(shù)6.1動態(tài)響應因數(shù)評估 動態(tài)響應因數(shù)（cdym）將被確定對結構或結構的立面伴隨自然的第一模式基礎的頻率 遵循：（a） 大于1赫茲 cdym=1.0（b） 小于1赫茲 （i）對于高建筑和塔（a） 小于0.2赫茲在這個系統(tǒng)中沒有包含（b）

37、在0.21.0赫茲之間，cdym將被定義在條款6.2對沿著風的影響和條款6.3對于順風影響；和（ii）對于懸臂屋面（a） 小于0.5赫茲在標準中不包含（b） 在0.51.0赫茲之間，cdym將被定義在附錄d的d5段。 這個標準不包含高建筑物底部屋面的基墻或高建筑物的墻有傾斜的邊或不連續(xù)的邊。注釋：1 確定結構自然貧農率的信息在as/nzs1170.2supp1，結構設計作用風作用注釋（補充as/nzs 1170.2.2002）。2 附錄g供給關于計算加速度的信息為了大風敏感結構的適用性。6.2大的建筑物和塔樓的沿風響應6.2.1概要地質響應因數(shù)將在條款6.2.2給出 注釋：有用的最高的沿風的加

38、速度信息在附錄g給出6.2.2 動態(tài)響應因數(shù)（cdyn）為了計算作用響應（彎曲力矩，剪力，力成分）“在結構高z處（見圖6.1）。在結構高度z上的風壓將被增加由地質響應因數(shù)（cdyn）。這個因數(shù)是由z和s和sz=10平方米地形表面的粗糙度情況當考慮障礙物的尺寸和排列對于風。地質的主要的陸地表面特征，comprising小山，河谷和平原，強烈的影響風流動的模式。龍卷風空氣的猛烈的旋轉的圓柱，從基本的對流云下垂，經常是把顯著的作為漏斗云放在基本云上。附屬面積起作用的建筑表面面積對力正在考慮的。槽行屋面雙邊合攏，雙邊平坦的在最低點有一個谷底。附錄b 符號(標準)除了規(guī)定的另外的，符號用在這個標準將有下

39、列含義為了結構，或成分，或條件一個條款被應用。（見條款1.5為了單位）a =要素的或輔助的表面面積，傳導風力給要素 =在壓力作用之上的面積，當與壓力系數(shù)（cp）聯(lián)合時對風流不總是正常的。 =當和標志力系數(shù)（cp）相聯(lián)合時，計劃面積對風流是正常的；或 =在可應用條款（見附錄e）當應用在力系數(shù)和作為定義面積。aa =塔的輔助參考面積=標志參考面積=高度z的總的塔剖面的計劃面積 =一個參考面積，單位用平方米，在高度z上，在高度作用（pz）之上 =常量為了減輕計算（e4.2.3段）；或 用來確定當?shù)貕毫σ驍?shù)的范圍的尺度bs =背景因數(shù)，變動響應的背景成分的緩慢改變的測量，是由低頻率風速變更引起的b =

40、一個結構或成分的寬度，通常正常的對風流（見圖5.2，c5，c7，d1，e1，e2，e4和表e3，e4，e5）；或圓形剖面的平均直徑=uhf（超高頻）天線對角線寬度=塔構件的剖面的平均直徑或寬度=uhf（超高頻）天線的正規(guī)寬度=0和h之間的結構的平均寬度=uhf（超高頻）天線正規(guī)寬度=s和h之間的結構的平均寬度=結構的第3高度的平均寬度=在高度z上結構剖面的平均寬度b/w=補助的平均直徑與結構平均寬的比值=在風流方向為結構或成分的拉力系數(shù)=一個塔上孤立的補助的拉力系數(shù)值=為了補充的塔剖面有效的拉力系數(shù)=動力響應因數(shù)=結構或構件的拉力系數(shù)，在x軸方向=結構或構件的拉力系數(shù)，在y軸方向=摩擦拉力系數(shù)=空氣動力學形態(tài)因數(shù)=在逆風方向為了第一框架的空氣動力學形態(tài)因數(shù)=側風力頻譜系數(shù)一般為了線性模式形態(tài)=bins,silo和tanks側的外壓系數(shù)=外壓系數(shù)=內壓系數(shù)=自由屋面一半對下風向的凈壓力系數(shù)=凈壓力系數(shù)正規(guī)的是作用雨蓬的表面，獨立式的屋面，墻和類似的=自由屋面一半對上風向的凈壓