定向耦合器論文

1、摘要定向耦合器在射頻電路中有著重要作用，既可作分支器件及功率檢測部件，又可作為放大器的反饋元件。本文在介紹了課題背景的基礎(chǔ)上，首先簡要闡述了定向耦合器的基本原理、種類以及相關(guān)應(yīng)用。接著又具體介紹了幾種定向耦合器的原理，包括波導(dǎo)雙孔、雙分支、平行耦合微帶和隔離器。最后放眼國內(nèi)外的研究現(xiàn)狀，從而對本課題的方向有了較好的把握。電路的設(shè)計部分是實物制作的基礎(chǔ)，設(shè)計電路時首先要對多個電路方案進行對比分析，找出實際最容易制作而性能最佳的方案，最終我們選擇了集中參數(shù)形式的并聯(lián)耦合電路。其次要注意材料的選取，在第三章中我們著重討論了磁芯的種類、作用和特性參數(shù)，從理論上分析了各種磁芯可能對耦合器產(chǎn)生的影響。在實

2、物制作階段，我們分別選取了大小磁環(huán)來制作多個耦合器，并利用網(wǎng)分測量每一個的耦合度和隔離度，經(jīng)過多次調(diào)試選出其中性能最好的。然后用這個達到要求指標(biāo)的定向耦合器進行功率測試，最后對數(shù)據(jù)進行分析得出結(jié)論。關(guān)鍵詞：定向耦合器 原理 電路 磁芯 功率測試AbstractDirectional coupler in the RF circuit has an important role, both as a branch of the device and the power detection unit, but also as an amplifier of the feedback element

3、.This paper introduces the topic on the basis of background, briefly describes the basic principles of the directional coupler, types, and related applications. Then he describes several specific principle of the directional coupler, including waveguide holes, two branches in parallel coupled micros

4、trip and isolators. Finally Looking research status, and thus the direction of this project have a better grasp.Circuit design part is the basis of physical production, first when designing circuits for multiple circuit schemes were analyzed to identify the most easy to make and the actual performan

5、ce of the best solution we ultimately chose lumped parameter circuit coupled in parallel form. Second, we must pay attention to the selection of materials, in the third chapter, we focused on the core types, functions and parameters, from the theoretical analysis of various cores may impact on the c

6、oupler.In-kind production stage, we were selected to produce a plurality of ring size coupler, and use a network of measuring the degree of coupling each and isolation, after several debugging elect one of the best performance. And then use this to achieve the required targets directional coupler fo

7、r power testing, the final conclusions drawn from the analysis of the data.Keywords: directional couplers principle circuit core power test目錄摘要IAbstractII1緒論11.1課題背景和研究意義11.2定向耦合器的種類和應(yīng)用11.3幾種定向耦合器的實現(xiàn)方式31.4研究現(xiàn)狀72方案選擇82.1定向耦合器的原理82.2耦合方式112.3匝數(shù)的選擇132.4磁環(huán)大小的影響183傳輸線變壓器183.1傳輸線變壓器的構(gòu)成183.2磁芯194定向耦合器的制作與功

8、率特性的測量244.1定向耦合器的制作244.2大功率特性的測量255.結(jié)論與總結(jié)28致謝30參考文獻31321緒論1.1課題背景和研究意義定向耦合器是微波系統(tǒng)中應(yīng)用廣泛的一種微波器件，它的本質(zhì)是將微波信號按一定的定向耦合器比例進行功率分配。 定向耦合器由傳輸線構(gòu)成，同軸線、矩形波導(dǎo)、圓波導(dǎo)、帶狀線和微帶線都可構(gòu)成定向耦合器，所以從結(jié)構(gòu)來看定向耦合器種類繁多，差異很大。但從它的耦合機理來看主要分為四種，即小孔耦合、平行耦合、分支耦合以及匹配雙T。圖1-1 雙定向耦合器示意圖定向耦合器在20世紀(jì)50年代初以前，幾乎所有的微波設(shè)備都采用金屬波導(dǎo)和同軸線電路，那個時候的定向耦合器也多為波導(dǎo)小孔耦合定

9、向耦合器1，其理論依據(jù)是Bethe小孔耦合理論，Cohn和Levy等人也做了很多貢獻。隨著航空和航天技術(shù)的發(fā)展，要求微波電路和系統(tǒng)做到小型化、輕量化和性能可靠，于是出現(xiàn)了帶狀線和微帶線。隨后由于微波電路與系統(tǒng)的需要有相繼出現(xiàn)了鰭線、槽線、共面波導(dǎo)和共面帶狀線等微波集成傳輸線。這樣就出現(xiàn)了各種傳輸線定向耦合器。 第一個真正意義上的定向耦合器由H. A. Wheeler在1944年設(shè)計實現(xiàn)，Wheeler使用了一對長為四分之一中心頻率波長的圓柱來實現(xiàn)電場與磁場的能量相互耦合，遺憾的是這種方法只能實現(xiàn)一個倍頻程的帶寬。1.2定向耦合器的種類和應(yīng)用1.2.1定向耦合器的種類（1）按傳輸線的類型來分類：

10、波導(dǎo)型、同軸線型、帶狀與微帶線型等。（2）按耦合方式分類：分支線耦合、平行線耦合、小孔耦合等。（3）按耦合輸出的相位分類：90定向耦合器、180定向耦合器等。（4）按耦合輸出的方向分類：同相定向耦合器與反向定向耦合器等。1.2.2應(yīng)用（1）利用定向耦合器可以獲得一部分能量，可用于監(jiān)測功率、頻率和頻譜。在雷達系統(tǒng)里的應(yīng)用，有線電視系統(tǒng)里的應(yīng)用，基站系統(tǒng)里的應(yīng)用等等。（2）利用定向耦合器組成反射計，可測量插入衰減、回波損耗、駐波比等。（3）在移動通信系統(tǒng)里，尤其是室內(nèi)分布系統(tǒng)，采用大量的定向耦合器，實現(xiàn)系統(tǒng)信號覆蓋。（4）在微波測量功率時，利用定向耦合器擴大測量功率范圍，作用類似于衰減器。定向耦合

11、器的應(yīng)用實例：圖1-2 測量負(fù)載的端口駐波比圖1-3 測量功分器各個的端口駐波比圖1-4 測量耦合器各個的端口駐波比1.3幾種定向耦合器的實現(xiàn)方式耦合器-波導(dǎo)雙孔定向耦合器波導(dǎo)雙孔定向耦合器是最簡單的波導(dǎo)定向耦合器，主、副波導(dǎo)通過其公共窄壁上兩個相距d=（2n+1）g0/4 的小孔實現(xiàn)耦合其中，g0是中心頻率所對應(yīng)的波導(dǎo)波長，n為正整數(shù)，一般取n=0。耦合孔一般是圓形，也可以是其它形狀。當(dāng)工作在中心頻率時，d=/2，此時D; 當(dāng)偏離中心頻率時，secd具有一定的數(shù)值，此時D不再為無窮大。實際上雙孔耦合器即使在中心頻率上，其定向性也不是無窮大，而只能在30dB左右。總之，波導(dǎo)雙孔定向耦合器是依靠

12、波的相互干涉而實現(xiàn)主波導(dǎo)的定向輸出，在耦合口上同相疊加，在隔離口上反相抵消。為了增加定向耦合器的耦合度，拓寬工作頻帶，可采用多孔定向耦合器。耦合器-雙分支定向耦合器雙分支定向耦合器由主線、副線和兩條分支線組成, 其中分支線的長度和間距均為中心波長的1/4。 設(shè)主線入口線“”的特性阻抗為, 主線出口線“”的特性阻抗為(k為阻抗變換比), 副線隔離端“”的特性阻抗為, 副線耦合端“”的特性阻抗為, 平行連接線的特性阻抗為Z0p, 兩個分支線特性阻抗分別為和。下面來討論雙分支定向耦合器的工作原理。 假設(shè)輸入電壓信號從端口“”經(jīng)A點輸入, 則到達D點的信號有兩路, 一路是由分支線直達, 其波行程為g/

13、4, 另一路由ABCD, 波行程為3g/4；故兩條路徑到達的波行程差為g/2, 相應(yīng)的相位差為, 即相位相反。 因此若選擇合適的特性阻抗, 使到達的兩路信號的振幅相等, 則端口“”處的兩路信號相互抵消, 從而實現(xiàn)隔離。 同樣由AC的兩路信號為同相信號, 故在端口“”有耦合輸出信號, 即端口“”為耦合端。耦合端輸出信號的大小同樣取決于各線的特性阻抗。 下面給出微帶雙分支定向耦合器的設(shè)計公式。 設(shè)耦合端“”的反射波電壓為|U3r|, 則該耦合器的耦合度為：可見， 只要給出要求的耦合度C及阻抗變換比k, 即可由上式算得|U3r|, 進而算得各線特性阻抗, 從而可設(shè)計出相應(yīng)的定向耦合器。對于耦合度為3

14、dB、阻抗變換比k=1的特殊定向耦合器, 稱為3dB定向耦合器, 它通常用在平衡混頻電路中。此時此時散射矩陣為 分支線定向耦合器的帶寬受g/4的限制, 一般可做到, 若要求頻帶更寬, 可采用多節(jié)分支耦合器。耦合器-平行耦合微帶定向耦合器 平行耦合微帶定向耦合器是一種反向定向耦合器, 其耦合輸出端與主輸入端在同一側(cè)面, 如圖1-5所示, 端口“”為輸入口, 端口“”為直通口, 端口“”為耦合口, 端口“”為隔離口。 圖1-5 平行耦合微帶定向耦合器耦合器-隔離器隔離器也叫反向器，電磁波正向通過它時幾乎無衰減，反向通過時衰減很大。常用的隔離器有諧振式和場移式兩種2。1) 諧振式隔離器 由于鐵氧體具

15、有各向異性，因此在恒定磁場Hi作用下，與Hi方向成左、右螺旋關(guān)系的左、右圓極化旋轉(zhuǎn)磁場具有不同的導(dǎo)磁率（分別設(shè)為-和+）。 設(shè)在含鐵氧體材料的微波傳輸線上的某一點，沿+z方向傳輸左旋磁場，沿-z方向傳輸右旋磁場，兩者傳輸相同距離，但對應(yīng)的磁導(dǎo)率不同，故左右旋磁場相速不同，所產(chǎn)生相移也就不同，這就是鐵氧體相移不可逆性。另一方面，鐵氧體具有鐵磁諧振效應(yīng)和圓極化磁場的諧振吸收效應(yīng)。 所謂鐵氧體的鐵磁諧振效應(yīng)，是指當(dāng)磁場的工作頻率等于鐵氧體的諧振角頻率0時，鐵氧體對微波能量的吸收達到最大值。而對圓極化磁場來說，左、右旋極化磁場具有不同的磁導(dǎo)率, 從而兩者也有不同的吸收特性。 對反向傳輸?shù)挠倚龢O化磁場，

16、磁導(dǎo)率為+，它具有鐵磁諧振效應(yīng)，而對正向傳輸?shù)淖髽O化磁場，磁導(dǎo)率為-，它不存在鐵磁諧振特性, 這就是圓極化磁場的諧振效應(yīng)。鐵氧體諧振式隔離器正是利用了鐵氧體的這一特性制成的。 圖 1-6 諧振式隔離器的鐵氧體位置鐵氧體諧振式隔離器就是在波導(dǎo)的某個恰當(dāng)位置上放置鐵氧體片而制成的, 在這個位置上，往一個方向傳輸?shù)氖怯倚艌? 另一方向上傳輸?shù)氖亲笮艌?。圖1-6 所示的矩形波導(dǎo)在x=x1處放置了鐵氧體, 下面來確定鐵氧體片放置的位置。對于矩形波導(dǎo)TE10模而言, 其磁場只有x分量和z分量,兩者存在/2的相差。在矩形波導(dǎo)寬邊中心處, 磁場只有Hx分量, 即磁場矢量是線極化的, 且幅度隨時間周期性變化

17、, 但其方向總是x方向; 在其它位置上, 若|Hx|Hz|,則合成磁場矢量是橢圓極化的, 并以寬邊中心為對稱軸, 波導(dǎo)兩邊為極化性質(zhì)相反的兩個磁場; 當(dāng)在某個位置x1上有|Hx|=|Hz|時, 合成磁場是圓極化的,進一步分析表明, 對TE10模來說,在x=x1處沿+z方向傳輸?shù)膱A極化磁場不與恒定磁場方向成右手螺旋關(guān)系, 即為左旋磁場, 而沿-z方向傳輸?shù)膱A極化磁場則是右旋磁場?？梢姡瑧?yīng)在波導(dǎo)x=x1處放置鐵氧體片, 并加上如圖 1-6所示的恒定磁場, 使Hi與傳輸波的工作頻率滿足 =0=Hi 式中，0為鐵氧體片的鐵磁諧振頻率；=2.8103/4Hzm/A, 為電子旋磁比。這時, 沿+z方向傳輸

18、的波幾乎無衰減通過, 而沿-z方向傳輸?shù)牟ㄒ驖M足圓極化諧振條件而被強烈吸收, 從而構(gòu)成了諧振式隔離器。 應(yīng)該指出的是，若在波導(dǎo)的對稱位置x=x2=a-x1處放置鐵氧體，則沿+z方向傳輸?shù)牟ㄒ驖M足圓極化諧振條件而被強烈吸收, -z方向傳輸?shù)牟▌t幾乎無衰減地通過。也就是單向傳輸?shù)姆较蚺c前述情形正好相反。另外，由于波導(dǎo)部分填充鐵氧體，主模TE10的場會有所變化，因此實際鐵氧體的位置與計算的略有差異。 2) 場移式隔離器 場移式隔離器是根據(jù)鐵氧體對兩個方向傳輸?shù)牟ㄐ彤a(chǎn)生的場移作用不同而制成的。 它在鐵氧體片側(cè)面加上衰減片, 由于兩個方向傳輸所產(chǎn)生場的偏離不同，使沿正向（-z方向）傳輸波的電場偏向無衰減

19、片的一側(cè)，而沿反向（+z方向）傳輸波的電場偏向衰減片的一側(cè), 從而實現(xiàn)了正向衰減很小而反向衰減很大的隔離功能。 由于場移式隔離器具有體積小，重量輕，結(jié)構(gòu)簡單且有較寬的工作頻帶等特點, 因此在小功率場合得到了較為廣泛的應(yīng)用。3） 輸入駐波比在各端口都匹配的情況下，我們將輸入端口的駐波系數(shù)稱為輸入駐波比，記作，對于具體的隔離器, 希望值接近于1。1.4研究現(xiàn)狀隨著微波應(yīng)用范圍的日益擴大，定向耦合器己成為許多微波系統(tǒng)和設(shè)備中的一個重要部件，因而，國內(nèi)外有關(guān)定向耦合器的研究很多。而隨著不同的工程實踐的需求，出現(xiàn)了各種各樣的定向耦合器。下面我們對其中一些類型的定向耦合器的研究狀況進行簡單的闡述3：選模定

20、向耦合器。在高功率微波系統(tǒng)中，一般都采用過模圓波導(dǎo)作為主波導(dǎo)以傳輸足夠高的功率，微波源在過模波導(dǎo)中將激勵起多個模式，定性和定量地分析這些模式成份，就是模式識別器的任務(wù)。以往人們提出的各種模式識別方法，有的無法同時完成定性和定量分析的雙重任務(wù)，有的僅適用單模系統(tǒng)，且一般都不能用于高功率單次脈沖系統(tǒng)。選模定向耦合器的利用，則為解決這一任務(wù)提供了最方便和可靠的途徑。它不僅具有動態(tài)性和實時性的優(yōu)點，而且尤其適合于高功率單次脈沖微波系統(tǒng)模式定性和定量的測量，選模定向耦合器的實現(xiàn)，為高功率單次脈沖微波的實時功率測量提供了一種更可靠更精確的方法。由于選模定向禍合器的單模性，其耦合度可以精確的標(biāo)定，從而克服了

21、在利用探針耦合進行微波功率測量時探針耦合度無法精確定標(biāo)的缺點。而多模選模定向耦合器的使用，對系統(tǒng)中的模式組成得到定性和定量分析的同時，也進行了功率測量，將模式鑒別和功率測量利用同一元件一次完成。鐵氧體定向耦合器。鐵氧體定向耦合器是用高強度漆包線繞在鐵氧體高頻磁環(huán)或磁芯上做成。這種定向耦合器實質(zhì)上是用電感線圈代替分布參數(shù)的電感，用電容器代替分布電容，有時也稱其為集中參數(shù)定向耦合器。在定向耦合器設(shè)計中，使用鐵氧體能有效增加帶寬，減小尺寸和生產(chǎn)成本，同時提高了功率。在微波測量儀器中使用這種定向禍合器可以降低成本，提高測量精度，有著廣闊的應(yīng)用前景。硅納米線定向耦合器。最近日本NEC公司和日本光電子工業(yè)

22、與技術(shù)發(fā)展協(xié)會及東京大學(xué)的科學(xué)家們成功研制出硅納米線定向耦合器，該硅納米線定向耦合器比傳統(tǒng)用的玻璃光纖、基于半導(dǎo)體二氧化硅或鈮酸鋰波導(dǎo)制作的耦合器尺寸小得多。與傳統(tǒng)光導(dǎo)定向耦合器的幾毫米的長度相比較，硅納米線定向耦合器的總長小于或等于五十微米。由于硅芯與二氧化硅包層之間的折射率差很大(分別為3.5和1.5)，硅納米線波導(dǎo)的S形彎曲的曲率半徑小得多，所以彎曲損耗小。此外，傳統(tǒng)的光導(dǎo)定向耦合器的典型耦合長度為幾百微米甚至為幾毫米，而硅納米線定向耦合器的耦合長度小于十微米。2方案選擇2.1定向耦合器的原理2.1.1定向耦合器的技術(shù)指標(biāo)4包括頻率范圍、主線衰減、耦合度、方向性、隔離度、回波損耗、帶內(nèi)波

23、動等。（1）工作頻帶定向耦合器的功能實現(xiàn)主要依靠波程相位的關(guān)系，也就是說與頻率有關(guān)。（2）主線衰減主線衰減并不表示定向耦合器本身損耗的大小，其包括本身損耗和耦合端的功率分離所引起的損耗兩部分。所以，當(dāng)耦合度越大，主線衰減也會增加。（3）耦合度描述耦合輸出端口與主路輸入端口的比例關(guān)系，通常用分貝表示，Ac的值越大，表明定向耦合器的耦合輸出越小，Ac的值越小，表明定向耦合器的耦合輸出越大。常見的3db定向耦合器為強耦合定向耦合器，20db或者30db的定向耦合器為弱耦合定向耦合器。耦合度不同，結(jié)構(gòu)要求也會不一樣。（4）方向性描述耦合輸出端口與耦合支路隔離端口的比例關(guān)系。理想情況下，方向性為無限大。

24、方向性就是隔離度與耦合度的差值，其值越大表明性能越好，通常定向耦合器的方向度要求在20db以上。方向性和隔離度都是表示定向耦合器定向性能的好壞的，方向性是定向耦合器最重要的參數(shù)。對于理想的定向耦合器，其隔離度為無窮大，此時P4=0，則輸入功率：以上所提到的定向耦合器的參數(shù)，是定向耦合器的個性參數(shù)。此外，還有屬于電子傳輸器件的共性參數(shù)。（5）隔離度描述主路輸入端口與耦合支路隔離端口的比例關(guān)系。Ar的值越大，表明隔離端輸出的信號越小，隔離性能越好。理想情況下，隔離端是沒有信號輸出的，隔離度為無限大，但實際情況總是與理想相去甚遠。描述定向耦合器特性的三個指標(biāo)間有嚴(yán)格的關(guān)系，即：方向性=隔離度-耦合度

25、。（6）回波損耗（駐波比）回波損耗是負(fù)載的匹配特性，回波損耗定義為當(dāng)信號通過端口時，入射信號與反射信號之比，一般用dB表示?；夭〒p耗（dB）= 10Log（Pin/Pr）= Pin(dBm) - Pr(dBm)圖2-1功率示意圖回波損耗（Lr）、反射系數(shù)（）、駐波比（VSWR）之間的數(shù)學(xué)關(guān)系如下Lr = 20 Log（1/） 或 = 1 /10 Lr/20VSWR =（1+）/（1-） 或 = （VSWR-1）/（VSWR+1）回波損耗（Lr）、反射系數(shù)（）、駐波比（VSWR）之間關(guān)系如表2-1，一般當(dāng)回波損耗大于20dB（駐波比小于1.2）為良好匹配，回波損耗大于14dB（駐波比小于1.5）

26、時為工程可以接受的匹配。表2-1 回波損耗、反射系數(shù)、駐波比三者之間的關(guān)系回波損耗（Lr）電壓反射系數(shù)（）駐波比（VSWR）100.321.92110.281.78120.251.67130.221.58140.201.50150.181.43160.161.38170.141.33180.131.29190.111.25200.101.22（7） 帶內(nèi)波動帶內(nèi)波動又稱為幅頻特性。在功分器的工作頻帶內(nèi)，不同頻率的總損耗會有所差異，幅頻特性是指在指定工作頻帶內(nèi)總損耗隨頻率變化的程度，一般用指定頻帶內(nèi)最大損耗和最小損耗的差值表示，單位為dB p-p/工作帶寬。測試方法： 點頻法 掃頻法工程上要求在

27、工作頻帶內(nèi)，帶內(nèi)波動小于0.3dB p-p / 工作帶寬.2.1.2定向耦合器的原理主線中傳輸?shù)墓β释ㄟ^多種途徑耦合到副線,并互相干涉而在副線中只沿一個方向傳輸5。圖2-2為矩形波導(dǎo)定向耦合器的三種典型耦合結(jié)構(gòu)。a是相距1/4導(dǎo)波長的雙孔耦合;b是間距和長度都等于1/4導(dǎo)波長的雙串聯(lián)分支線耦合；c是在裂縫區(qū)域內(nèi)TE和TE兩種傳播模式的連續(xù)耦合。以a和b兩種結(jié)構(gòu)為例，從端口輸入的信號分兩路耦合到副線后，朝端口方向因行程相等而同相疊加，有輸出；朝方向則行程相差1/2導(dǎo)波長而反相抵消，被隔離而無輸出。圖2-2 矩形波導(dǎo)定向耦合器的三種典型耦合結(jié)構(gòu)微帶定向耦合器有兩種典型的耦合結(jié)構(gòu)。一種是間距和長度都

28、等于1/4導(dǎo)波長的雙并聯(lián)的分支線耦合,另外一種是在平行區(qū)域內(nèi)電場和磁場兩種結(jié)構(gòu)連續(xù)耦合。2.2耦合方式2.2.1分布參數(shù)與集中參數(shù)6定向耦合器在射頻電路中有著重要作用，可作分支器及功率檢測部件。定向耦合器作為功率檢測部件時，在發(fā)射機的功率控制、功率指示以及整機保護中都有著重要作用。定向耦合器具有以下兩個主要特征：第一，用來耦合或分流信號，第二，耦合或分流是有方向性的。定向耦合器與大多數(shù)射頻部件一樣亦有分布參數(shù)和集中參數(shù)之分。分布參數(shù)定向耦合器是通過微帶線之間的耦合來實現(xiàn)的，因此這類器件的尺寸有與工作波長緊密相關(guān)，存在著如相對帶寬窄，尺寸大等缺點，基本不適用于短波頻段。集中參數(shù)定向耦合器是變壓器

29、的混接網(wǎng)絡(luò)。因此集中參數(shù)定向耦合器等基本特點與變壓器一樣即相對帶寬大，并且尺寸小，適用的典型頻率為幾百兆赫茲以下。定向耦合器中的雙定向耦合器在通信發(fā)射機中得到廣泛應(yīng)用。因此本次設(shè)計選用的定向耦合器為集中參數(shù)形式。2.2.2串聯(lián)耦合與并聯(lián)耦合7在短波頻段，變壓器的分布參數(shù)對電路的影響極小，使得其在這一頻段內(nèi)有著廣泛的應(yīng)用。變壓器可用來耦合信號，耦合有兩種方式，一種是串聯(lián)耦合，另一種為并聯(lián)耦合，所謂串聯(lián)耦合是指耦合變壓器的初級串接在電源與主線負(fù)載之間的耦合，并聯(lián)耦合是指耦合變壓器的初級與電源、主線端負(fù)載并聯(lián)的耦合。這兩種耦合方式，在以不同的主線端作為輸入時，耦合端極性的變化是不同的。對于串聯(lián)耦合，

30、耦合端的極性與以哪一個主線端作為輸入有關(guān)，而并聯(lián)耦合時耦合端的極性與以哪一個主線端作為輸入無關(guān)，而這種差別正是實現(xiàn)定向耦合的基礎(chǔ)。圖2-3為變壓器串聯(lián)耦合電路，圖2-4為變壓器并聯(lián)耦合電路。在圖2-3中，A和B為主線端，C為耦合端，其中ns為匝比，TS為串聯(lián)耦合變壓器，當(dāng)信號從主線端A輸入時，耦合端c的極性與輸入端相同，而以B端作為輸入肘-耦合端的極性與輸入端相反。在圖2-4中A和B為主線端，D為耦合端，其中np為匝比，Tp為并聯(lián)耦合變壓器，耦合端D的輸出功率與以哪一個主線作為輸入無關(guān)，并且耦合端的極性始終與輸入端信號的極性相同。如果我們把串聯(lián)和并聯(lián)同肘耦合，并且使其耦合到同一負(fù)載(耦合端)上

31、的功率相同那么就可實現(xiàn)定向耦合。圖2-5為由變壓器串聯(lián)、并聯(lián)以及魔T組成的定向耦合器原理圖。圖2-3 變壓器串聯(lián)耦合電路圖2-4變壓器并聯(lián)耦合電路圖2-5變壓器串并聯(lián)同時耦合圖2-5中的Tps 為變壓器魔T，其它符號意義同前。當(dāng)信號從A端輸入時(圖2-5a)通過并聯(lián)耦臺變壓器耦合至魔T的P端的極性與通過串聯(lián)耦合變壓器耦合至魔T的s端的極性相反。適當(dāng)調(diào)整匝比ns和np 有可能使兩路耦臺信號的電壓相同，此時魔T作等幅反相合成耦合功率在D端輸出C端輸出為零。如果信號從B端輸入(圖2-5b)，此時通過串聯(lián)耦合變壓器 TS和并聯(lián)耦合變壓器 Tp耦合至魔T的S端和P端的極性相同，兩路耦合信號在魔T作等幅同

32、相功率合成，合成的耦合信號在C端輸出，而D端輸出為零。所以，在理想情況下，以A端為輸入時，耦合端是D，隔離端是C；以B端為輸入時，耦合端是C，隔離端是D。2.3匝數(shù)的選擇雙定向耦合器的實現(xiàn)電路有多種，其中圖2-5所示的電路為變壓器串并聯(lián)同時耦合的雙定向耦合器，其需要一個三線傳輸線變壓器魔T在繞制時，三線的最佳奇模特性阻抗Z00和最佳偶模特性阻抗Zoe。都較難確定，在實際制作時較少采用。圖2-6所示的電路為雙定向耦合器電路中的一種，為本文要重點分析的集中參數(shù)形式雙定向耦合器電路。它由兩個單定向耦合器組合而成， 由于省掉了一個三線傳輸線變壓器魔T，所以實際制作繞制和調(diào)試都較簡單，適合生產(chǎn)制作，另外

33、其各項性能指標(biāo)都能做到較高。圖中A、B端為主線端，C端為A端的耦合端(B端的隔離端)，而D端為B端的耦合端(A端的隔離端)，m，n分別為并聯(lián)變壓器和串聯(lián)變壓器的匝比8。圖2-6 集中參數(shù)形式雙定向耦合器電路圖2-7 集中參數(shù)形式雙定向耦合器的另一種電路參考圖2-7，假設(shè)圖中的電阻都相同即Ra =Rc =Rd1 =Rd2 =R，理想情況下，由于B、C端是隔離的(即耦合端D與隔離端C之間的方向性為無窮大)，則Vc=0，假設(shè)串聯(lián)變壓器和并聯(lián)變壓器都為理想變壓器，此時應(yīng)有下列關(guān)系： (2-1) (2-2) (2-3) (2-4) (2-5)當(dāng)信號從B端輸入時，應(yīng)有: (2-6) (2-7) (2-8)

34、由以上各式可解得: (2-9) (2-10) (2-11) (2-12) (2-13)輸入功率: Pb=Pa+Pc+Pd1+Pd2 (2-14) 式中: (2-15) (2-16) (2-17) (2-18) (2-19)主線衰減: (2-20) 耦合度： (2-21)B端輸入阻抗： (2-22)如果為弱耦合，即n=m1，此時端口A、B、C、D阻抗以及耦合器所用電阻的值都相同。本次設(shè)計要求頻帶為130MHz； 耦合度為300.5db，方向性25db，主線損耗0.3db, 端口駐波系數(shù)1.1。實際制作電路如圖2-8所示，圖中的串、并聯(lián)耦合變壓器的匝比都是整數(shù)比，為32：l，即m=n=32，由式(

35、2-21)知，采取此匝比可使耦舍度最接近30db，電阻值與各端口的阻抗值相同都為50，主線采用適合大功率通過的SFT一505的半剛電纜。變壓器磁芯全部為高磁導(dǎo)率的鎳鋅鐵氧體，選用高磁導(dǎo)率磁芯，是為了變壓器初、次級之問的耦合系數(shù)K近似等于1，這樣串聯(lián)變壓器和并聯(lián)變壓器才都可當(dāng)成理想變壓器，而這正是上一節(jié)公式推導(dǎo)的前提條件。圖2-8 耦合器的實際制作電路與圖2-6、2-7的電原理圖相比多了三個調(diào)試用的匹配電容C1、C2和C3，另外還有兩個調(diào)試用的匹配電感L1和L2 其中C1為C端和D端公用的匹配電容，C2和C3分別為C端和D端微調(diào)用的匹配電容，各調(diào)試用的匹配電容的值在幾皮法到幾十皮法之間。在匹配電

36、容C1確定后，調(diào)試匹配電容C2的大小，可以改善c端的傳輸平坦度以及駐波系數(shù)；同理，調(diào)試匹配電容C3的大小，可以改善D端的傳輸平坦度以及駐波系數(shù)。由式(2-22)得，輸入端阻抗Zin大于R，即大于50，另外輸入、輸出端口阻抗在實際制作時由于接地效果好壞的原因呈現(xiàn)一定的容性，所以在輸入端并接上一個帶高磁導(dǎo)率鐵氧體磁芯的電感則不但可以降低輸入端的駐波系數(shù)，并且可以改善主線的傳輸特性。調(diào)試匹配電感Ll的大小，可以改善A端輸入時A端到B端的主線衰減的平坦度以及降低A端的駐波系數(shù)；相應(yīng)地，調(diào)試匹配電感L2的大小，可以改善B端輸入時B端到A端的主線衰減的平坦度以及降低B端的駐波系數(shù)。在實際制作過程中，要特別

37、注意串聯(lián)變壓器和并聯(lián)變壓器抽頭的接地點位置的擺放，接地效果的好壞直接影響到耦合器的各項性能指標(biāo)，特別是對方向性的影響。由于實際制作時匝數(shù)m=n=32，把它代入公式可求得：2.4磁環(huán)大小的影響我們分別選取了兩種不同大小的磁環(huán)來制作定向耦合器，經(jīng)過多次調(diào)試，最終較小的磁環(huán)容易達到所要求的指標(biāo)，即耦合度為30dB左右，隔離度為大于70dB（方向性大于40dB）。大的磁環(huán)耦合度很容易達到所要求的30dB，而隔離度則不太容易滿足要求，大概只有5060Db。經(jīng)分析認(rèn)為由于變壓器匝比只有32:1，大的磁環(huán)繞不滿，大概只繞了三分之二，因此會產(chǎn)生較大的寄生效應(yīng)而使隔離度達不到要求。3傳輸線變壓器3.1傳輸線變壓

38、器的構(gòu)成我們知道變壓器有集中參數(shù)變壓器和分布參數(shù)的傳輸線段阻抗變換器兩種。但是他們都不能滿足現(xiàn)代通信技術(shù)發(fā)展所提出的對變壓器的寬帶要求,在這種情況下一種新的阻抗變換器傳輸線變壓器應(yīng)運而生,隨著高磁導(dǎo)率材料的進一步發(fā)展, 傳輸線變壓器正以其良好的阻抗變換特性在通信器件中得到越來越廣泛的應(yīng)用。一個傳輸線變壓器主要由兩部分組成: 傳輸線和磁芯。并且要滿足兩個條件:(1)傳輸線的串聯(lián)電感感抗甚大于傳輸線特性抗Zc (通過將傳輸線繞在磁芯上實現(xiàn))(2) 傳輸線長度l（一般取傳輸線長度小于波長)圖3-1 傳輸線變壓器的分布、集中參數(shù)形式由圖3-1可看到傳輸線變壓器中的兩根導(dǎo)線恰好組成了一條傳輸線, 但它同

39、時又是變壓器的兩個線圈9。我們知道在普通變壓器中, 線圈的漏感和分布電容成為影響高頻應(yīng)用的有害參量, 但是在傳輸線變壓器中確正是巧妙地利用了線圈的分布電容, 使其成為組成傳輸線的參數(shù), 從而實現(xiàn)了寬帶的要求。傳輸線變壓器中能量的傳播是以電磁波的形式在傳輸線上進行的。3.2磁芯3.2.1磁芯的種類本課題中涉及到的磁芯是指軟磁鐵氧體磁芯。軟磁鐵氧體磁芯按化學(xué)成分來分類，主要可分為 MnZn 系、NiZn 系和 MgZn 系三大類。MnZn 系鐵氧體具有高的起始磁導(dǎo)率，較高的飽和磁感應(yīng)強度，在無線電中頻或低頻范圍有低的損耗，它是1 兆赫茲以下頻段范圍磁性能最優(yōu)良的鐵氧體材料。常用的MnZn 系鐵氧體

40、，其起始磁導(dǎo)率 i= 40020000，飽和磁感應(yīng)強度 BS=400530mT。MnZn 系鐵氧體廣泛制作開關(guān)電源變壓器、回掃變壓器、寬帶變壓器、脈沖變壓器、抗電磁波干擾濾波電感器及扼流圈等。NiZn 系鐵氧體使用頻率 100kHz100MHz，最高可使用到 300MHz。這類材料磁導(dǎo)率較低，電阻率很高，一般為 105107cm。因此，高頻渦流損耗小，是 1MHz 以上高頻段磁性能最優(yōu)良有材料。常用的 NiZn 系材料，磁導(dǎo)率 i=51500，廣泛用于制作各種高頻固定電感器，可調(diào)電感器，諧振回路線圈，線性調(diào)節(jié)線圈抗電磁波干擾線圈等。MgZn 系鐵氧體材料中附加小量 MnO 后制成 MgMnZn

41、 系材料，電阻率較高，廣泛用于制作各種顯象管或顯示管的偏轉(zhuǎn)線圈磁芯，MgZn 系鐵氧體在某些高頻電感線圈及天線線圈中也得到應(yīng)用10。若按磁性所分類，軟磁鐵氧體材料可分類： (1) 高磁導(dǎo)率材料，主要制作寬頻帶變壓器、脈沖變壓器、以及抗噪聲濾波電感器等。(2) 功率鐵氧體材料，這類材料主要特征是飽和磁感應(yīng)強度 Bs 高，大磁場下功率損耗低，因此適合制作較大磁場下運行的開關(guān)電源變壓器，回掃變壓器，扼流圈等。(3) 高頻鐵氧體材料。其主要特征是磁導(dǎo)率低，高頻損耗小，可適用于幾兆赫茲到幾百兆赫茲的高頻，特高頻范圍。這類材料主要用于制作高頻變壓器及固定或可調(diào)電感器。(4) 高電阻率材料。電阻率通常高達

42、107109cm，主要適于制作顯象管或顯示管用偏轉(zhuǎn)線圈磁芯，可避免線圈直接繞制在磁芯上而發(fā)生短路現(xiàn)象。磁芯還有各種不同的形狀。常見的有：（1）環(huán)形磁芯，這種磁芯的漏磁通最小，它的主要用途是作為變壓器。但是這種磁芯繞線卻是很麻煩，因為繞線時，必須將沒一匝線穿過磁芯的孔。由于環(huán)形磁芯的外形簡單，所以特別適用于測定材料的性能參數(shù)。同類型的還有雙孔或則多孔磁芯，雙孔磁芯相當(dāng)于兩個環(huán)形磁芯的疊加，當(dāng)中間繞線時，可以獲得比環(huán)形磁芯更大的電感值。多孔磁心則有四孔或六孔磁芯，相當(dāng)于更多環(huán)形磁芯送加，更適合制作電磁波干擾抑制器，各種變換器等。（2）E型磁芯，具有矩形截面的E型磁芯，由于結(jié)構(gòu)和制造簡單，已成為最廣

43、泛應(yīng)用的高頻變壓器磁芯，可以在低磁通密度或高磁通密度下使用。這類磁芯通常成對使用，組成閉合磁路。一般是由兩個E型磁芯組成，少數(shù)由一個E型磁芯和一個I型磁芯組成。這類磁芯的繞線比環(huán)形磁芯簡單得多。（3）U型磁芯，這類磁芯也是由兩只U型磁芯組成，或是由一只U型和一只I形磁芯組成。U 型磁芯窗口面積大，適于制作功率型或高壓型變壓器，如電視機及計算機顯示器的回掃變壓器，用量很大；也可制作其它類型變壓器。（4）罐形磁芯，罐型磁芯有很多優(yōu)點，如結(jié)合面較大，屏蔽好，漏感及分布電容小，電感可以調(diào)節(jié)（配以調(diào)節(jié)芯后）等，因此獲得廣泛采用。凡是在通信技術(shù)中有需要線圈與變壓器的地方，大多數(shù)都是最適宜采用罐形磁芯的。對

44、于諧振回路，它的優(yōu)點特別在于能獲得高Q與高穩(wěn)定性，這正是許多載波通信技術(shù)用的濾波器及其它用途中所需要的。（5）棒形磁芯，它是指帶螺紋的螺紋磁芯，或不帶螺紋的棒形磁芯，這類磁芯由于是開路的，所以漏磁相對很多，但是繞線很簡單。3.2.2磁芯的作用在傳輸線變壓器中信號源電壓在加到傳輸線始端的同時也加到了線圈I 的兩端, 因此線圈I 的電感便成為信號源負(fù)載的一部分, 該電感產(chǎn)生的效果為一感抗值,且感抗值隨著f的降低而減小。同時又由于受到頻帶高端延伸的限制, 線長不可能取得較長,如果沒有磁芯的話, 線圈的感抗將非常小, 對信號源的分流作用很大,甚至于短路,要使傳輸線變壓器的低頻性能好, 就應(yīng)該使線圈的激

45、磁電感( 勵磁電感) 大, 利用高磁導(dǎo)率的鐵氧體材料,它的拼值相當(dāng)高, 所以用很小尺寸的磁環(huán)和繞較少的圈數(shù)就能得到足夠大的激磁電感量, 從而能夠獲得良好的低頻響應(yīng), 實現(xiàn)頻帶的展寬11。在高功率傳輸線變壓器的設(shè)計中,電路結(jié)構(gòu)與磁芯材料的設(shè)計是實現(xiàn)設(shè)計技術(shù)指標(biāo)關(guān)鍵所在。就傳輸損耗以及與反射損耗對于磁芯Q 值的依賴關(guān)系而言, Q 值越高,傳輸損耗越小, 但駐波系數(shù)指標(biāo)會隨之下降; 反之, 磁芯的損耗大、Q 值低時, 更容易實現(xiàn)優(yōu)良阻抗匹配。所以,在低功率的情況下,往往選擇損耗大、Q 值低的磁芯。當(dāng)傳輸功率較大時,就要控制磁芯損耗, 在保證阻抗匹配的前提下，適當(dāng)提高Q 值,從而獲得穩(wěn)定的傳輸性能12

46、。3.2.3磁芯的參數(shù)1）自發(fā)極化強度和飽和極化強度。飽和極化強度是指在足夠強的磁場作用下，磁芯內(nèi)部所有外斯疇的自發(fā)極化都平行于該磁場方向時的極化強度。自發(fā)極化強度等于該疇的全部磁矩矢量和除以該疇的體積，它近似地等于磁芯的飽和極化強度。2）居里溫度13。鐵磁性物質(zhì)的自發(fā)極化強度一般在絕對零度時最大，因為這時所有的磁矩完全平行取向。溫度升高，熱能增加，平行排列漸漸減小。直到某個溫度平行排列被完全破壞，這個溫度成為居里溫度。居里溫度是鐵磁性或亞鐵磁性物質(zhì)轉(zhuǎn)變成順磁性物質(zhì)的臨界點。低于居里點溫度時該物質(zhì)成為鐵磁體，此時和材料有關(guān)的磁場很難改變。當(dāng)溫度高于居里點溫度時，該物質(zhì)成為順磁體，磁體的磁場很容

47、易隨周圍磁場的改變而改變。 3）起始磁導(dǎo)率。起始磁導(dǎo)率是指預(yù)先退磁后，在極小的磁場下測得的磁感應(yīng)強度與磁場之比的極限值。起始磁導(dǎo)率的大小，取決于材料磁化的難易程度，也即取決于退磁后建立的磁疇結(jié)構(gòu)受外磁場影響的大小程度。磁疇內(nèi)部的自發(fā)極化強度受到局部各向異性方向的束縛越松，自發(fā)極化強度越容易轉(zhuǎn)到外磁場的方向，或是分隔磁疇的布洛赫壁越容易移動，則磁導(dǎo)率越高14。4）截止頻率。文獻中對截止頻率的定義沒有完全統(tǒng)一。有人將起始磁導(dǎo)率陡峭下降的頻率稱為磁芯的截止頻率，也可以將磁導(dǎo)率的實數(shù)與虛數(shù)部分相等的頻率稱為截止頻率，或則將初始磁導(dǎo)率下降到穩(wěn)定值的一半處的頻率稱為截止頻率。5）溫度系數(shù)。由于磁晶各向異性

48、與磁飽和磁化強度隨溫度的變化，起始磁導(dǎo)率也隨溫度變化。常見的鎳鋅鐵氧體和錳鋅鐵氧體，起始磁導(dǎo)率從低溫下的小值開始，隨溫度的升高而增加，到居里溫度時到一個最大值，然后陡峭地下降。實際中，磁芯的起始磁導(dǎo)率曲線隨溫度的變化一般都是彎曲的，有的甚至還有峰值，大多數(shù)都只是在意小段溫度范圍內(nèi)近似為直線。溫度系數(shù)的定義是指兩個溫度T1和T2之間實際磁導(dǎo)率的平均上升值。廠家表示起始磁導(dǎo)率溫度系數(shù)的方式有兩種：一種是在很寬的范圍內(nèi)給出了磁導(dǎo)率隨溫度變化的連續(xù)曲線，這種曲線可以看出任何一個溫度下的磁導(dǎo)率大小。另一種表示表示方式是在產(chǎn)品性能表中，重點列出了一種或幾種溫度范圍的比溫度系數(shù)及分散范圍。6）減落系數(shù)。減落

49、系數(shù)是磁導(dǎo)率隨時間的變化，由擴散過程引起。由于極化方向或布洛赫壁的最低能量位置隨時間的擴散過程達到穩(wěn)定。由此產(chǎn)生的能量最低值的降低，使極化矢量和疇壁的活動性降低，使極化矢量和疇壁的活動性降低，其結(jié)果使磁導(dǎo)率下降。理論上，經(jīng)過無限長的時間后，勢阱已下降到最深位置，磁導(dǎo)率將達到一個穩(wěn)定值。此時，如果將材料加熱到居里溫度以上再緩慢冷卻下來，或者將它磁化到飽和后，再緩慢地減小交變磁場退磁，可以使布洛赫壁再次重新產(chǎn)生。磁導(dǎo)率也回到原來的值，從這個值開始，隨著時間的變化，再慢慢地減小，直到趨于穩(wěn)定值。所以鐵氧體磁性材料的減落過程是可以重復(fù)的。減落系數(shù)的定義是磁導(dǎo)率與時間的對數(shù)的比值。這種定義有一個前提：每

50、十倍時間，磁導(dǎo)率變化的百分率大體相等。但實際的減落曲線是這樣的，在緊接著沖擊以后的短時間內(nèi)陡峭地下降，然后再進入直線段，很長時間后，變化又趨于緩慢。所以，減落系數(shù)是定義在減落曲線呈直線的那段時間內(nèi)。7）復(fù)數(shù)磁導(dǎo)率。由于疇壁的轉(zhuǎn)動或者位移需要時間，當(dāng)外磁場變化足夠快時，磁化過程變跟不上了，這會使磁感應(yīng)與磁場有一定的相位差。這一相位差可以用復(fù)數(shù)磁導(dǎo)率表示。復(fù)數(shù)的實部表示磁化跟得上外部磁場變化的部分，虛部表示磁感應(yīng)與磁場滯后九十度的部分。在直流和低頻下，磁感應(yīng)與磁場是同步的，所以，低頻下磁導(dǎo)率虛部很小。磁導(dǎo)率的實部在低頻下變化很小，當(dāng)頻率上升到某個值時，實部開始迅速地下降，而虛部在低頻下很小，當(dāng)頻率

51、上升到某個值時，開始迅速地上升，達到一個峰值后又迅速的下降。磁導(dǎo)率實部的靜態(tài)值（只低頻下的值）越高，其開始下降的頻率越低，虛部開始上升的頻率越低。而實部的靜態(tài)值越低，其開始下降的頻率越高，虛部開始上升的頻率越高。所以，高磁導(dǎo)率的錳鋅鐵氧體主要使用于低頻，而低磁導(dǎo)率的鎳鋅鐵氧體使用于高頻。8）損耗15。對磁性材料來說，損耗和起始磁導(dǎo)率是最重要的兩個參數(shù)。損耗會導(dǎo)致發(fā)熱，能量消耗和信號的畸變。損耗主要由磁滯和渦流造成。磁滯是由于磁化跟不上磁場的變化，使的磁感應(yīng)與磁場有一定的滯后角，這種滯后導(dǎo)致磁場能轉(zhuǎn)化為了熱能。渦流損耗是指時變的磁場在導(dǎo)體或者半導(dǎo)體內(nèi)產(chǎn)生渦流，通過與晶格的交換作用產(chǎn)生的能量損耗。

52、渦流損耗與材料的磁場頻率成正比，與電阻率成反比。鎳鋅鐵氧體的電阻率很大，適合高頻應(yīng)用，錳鋅鐵氧體的電阻率較小，不適合高頻使用。4定向耦合器的制作與功率特性的測量4.1定向耦合器的制作本課題要求的指標(biāo)為：頻率1-30MHz，耦合度為300.5db，方向性25db，主線損耗0.3db。選用的電路為圖2-8的電路。實際制作時，C端和D端會接上一個高頻接頭，加上50歐姆負(fù)載，就相當(dāng)于電阻R1和R4。所以，R1和R4去掉，其他電阻和各個端口的阻值都是50歐姆。由式（2-21）可以計算出，三個變壓器的匝數(shù)比n:1=32:1時，耦合度最接近30dB。繞制變壓器T1，T2和T3的磁芯選用NXO-400。因為此

53、種材料的磁導(dǎo)率最大，容易滿足低頻的要求。而且高的磁導(dǎo)率加環(huán)形形狀有利于減少變壓器的漏磁，減小漏感。圖4-1 制作耦合器的實物圖片利用網(wǎng)絡(luò)分析儀來測定耦合器的各項性能指標(biāo)時，首先要校準(zhǔn)，然后設(shè)定頻率為1-30MHz，首先測量的是駐波系數(shù)，接著分別測定對應(yīng)于輸入、輸出端口的耦合度和隔離度。由于耦合器是雙向的，因此兩邊大概是對稱的，所以兩邊測得的耦合度和隔離度不應(yīng)相差太大，否則可能是因為焊接不好或者線圈繞得不夠緊密。4.2大功率特性的測量本次試驗的功率設(shè)定為150W。圖4-2 功率測量的電路連接圖圖4-3 頻譜分析儀測量數(shù)據(jù)圖圖4-4 矢量信號發(fā)生器與功率儀、耦合器的連接實物圖實驗測得數(shù)據(jù)列成表格如

54、下：表4-1 頻率為1.6MHz時信號發(fā)生器給出功率與頻譜分析儀測得功率函數(shù)信號發(fā)生器（dBm）頻譜分析儀（dBm）-30-52-10-30-7-26.7-4-23-1-19.8表4-2 頻率為30MHz時信號發(fā)生器給出功率與頻譜分析儀測得功率函數(shù)信號發(fā)生器（dBm）頻譜分析儀(dBm)23-4734-3644.8-25.649.1-21.349.8-21.150.5-20.450.24-20.650.20-20.751.07-19.851.45-19.4451.49-19.4251.47-19.44分析上面的數(shù)據(jù)可以看出，1.6MHz時信號發(fā)生器給出的分貝值與頻譜分析儀測得的相差約30dBm

55、。30MHz時相差約70dBm（耦合度30db+30db衰減器+10db衰減器）。小結(jié)：功率特性測量的電路連接比較復(fù)雜，需要我們弄清楚每個環(huán)節(jié)的作用以及信號分別從哪個端口進、哪個端口出。由于實驗室功率儀本身輸出功率不太準(zhǔn)確，使得實際輸出功率達不到150W，實際測量時我們又接入了一個通過式功率計來提高定向耦合器的輸入功率，經(jīng)過實驗測得的數(shù)據(jù)證明這種思路是可行的，也表明制作的定向耦合器功率特性是良好的，能夠承受大功率。5.結(jié)論與總結(jié)在此次畢設(shè)過程中，遇到了很多問題，也學(xué)到了很多的知識。通過對定向耦合器原理的學(xué)習(xí)，到能完整的設(shè)計出簡單易實現(xiàn)的電路，并自己動手制作實物，這其中遇到過不少問題，最終是通過自己查閱資料以及向?qū)W長老師請教而得到解決的。實物制作完