地下工程施工環(huán)境影響與保護(hù)的研究

1、 地下工程施工環(huán)境地下工程施工環(huán)境 影響與保護(hù)影響與保護(hù) 主講教師主講教師 ： 穆保崗穆保崗 第10章 10 地下工程施工環(huán)境地下工程施工環(huán)境 影響與保護(hù)影響與保護(hù) n10.1 基坑開(kāi)挖工程的環(huán)境土工問(wèn)題基坑開(kāi)挖工程的環(huán)境土工問(wèn)題 n10.1.1 軟土深、大基坑工程及其環(huán)境土工問(wèn)題 n1）地表沉降與土層位移）地表沉降與土層位移 n多采用多采用地下連續(xù)墻或水泥土攪拌加灌注地下連續(xù)墻或水泥土攪拌加灌注 式排樁為坑壁圍護(hù)結(jié)構(gòu)式排樁為坑壁圍護(hù)結(jié)構(gòu)，引起的地表沉，引起的地表沉 降與土層位移，由以下降與土層位移，由以下6個(gè)部分組成：個(gè)部分組成： n（1）墻體彈性變位； n（2）基坑卸載回彈、塑性隆起、降水

2、不當(dāng)引起的管涌、翻砂； n（3）墻外土層固結(jié)沉降； n（4）井點(diǎn)或深井降水帶走土砂； n（5）墻段接頭處土砂漏失； n（6）槽壁開(kāi)挖，地層向槽內(nèi)變形。 n（1）（3）主要造成了墻后土層位移和地表沉降； n （4）（6）則應(yīng)從施工技術(shù)、經(jīng)驗(yàn)與管理上加以控制， 使之減低到最小的允許限度。 2）基坑變形控制的環(huán)保 等級(jí)標(biāo)準(zhǔn) 基坑變形控制環(huán)保等級(jí)標(biāo)準(zhǔn) 表10-1 保 護(hù) 等 級(jí) 地面最大沉降量及圍護(hù)結(jié)構(gòu)水 平位移控制要求 環(huán)境保護(hù)要求 特級(jí) 1.地面最大沉降量0.1%h 2.圍護(hù)墻最大水平位移0.14%h 3.ks2.2 基坑周?chē)?0m范圍內(nèi)設(shè)有地鐵、 共同溝、煤氣管、大型壓力總水 管等重要建筑及設(shè)施

3、、必須確保 安全 一級(jí) 1.地面最大沉降量0.2%h 2.圍護(hù)墻最大水平位移0.3%h 3.ks2.0 離基坑周?chē)鷋范圍內(nèi)設(shè)有重要的 干線水管、對(duì)沉降敏感的大型構(gòu) 筑物、建筑物 二級(jí) 1.地面最大沉降量0.5%h 2.圍護(hù)墻最大水平位移0.7%h 3.ks1.5 離基坑周?chē)鷋范圍內(nèi)設(shè)有較重要 支線管道和建筑物、地下設(shè)施 三級(jí) 1.地面最大沉降量1%h 2.圍護(hù)墻最大水平位移0.7%h 3.ks1.2 離基填坑周?chē)?0m范圍內(nèi)設(shè)有需 保護(hù)的建筑設(shè)施和構(gòu)筑物，地下 管線 3）基坑施工的時(shí)空效應(yīng)問(wèn)題 n（1）基坑施工穩(wěn)定和變形 n基坑施工穩(wěn)定和變形，與以下各方面密切相關(guān)： n基底土方每步開(kāi)挖的空間尺

4、寸（平面大小和每步挖 深）。 n開(kāi)挖順序。 n無(wú)支撐情況下，每步開(kāi)挖土體的暴露時(shí)間tr。 n圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移。kh是因土體流變而折減的被動(dòng) 土壓力系數(shù)； n基底抗隆起的穩(wěn)定性。ks （2）基坑施工的時(shí)空效應(yīng) n開(kāi)挖一支撐原則：分段、分層、分步 （分塊）、對(duì)稱(chēng)、平衡、限時(shí)； n對(duì)分段、分部搗筑的現(xiàn)澆鋼筋混凝土 框架支撐，注意局部平衡 ； n 理論導(dǎo)向，量測(cè)定量，經(jīng)驗(yàn)判斷 ； n擯棄以大量人工加固基坑來(lái)控制其變 形的傳統(tǒng)作法。 （3）圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)、外主動(dòng)與被 動(dòng)土壓力的取值 nkh值的確定 nkh是可按基坑開(kāi)挖實(shí)測(cè)得的變形值，經(jīng)反演分析； 基坑保護(hù) 等級(jí) 土性 側(cè)壓力系數(shù) k 基坑保護(hù)等 級(jí) 土性

5、側(cè)壓力系 數(shù)k 特級(jí) 軟粘土 硬粘土 0.750.55 0 二級(jí) 軟粘土 硬粘土 0.600.45 0.400.30 一級(jí) 軟粘土 硬粘土 0.700.50 0.450.35 三級(jí) 軟粘土 硬粘土 0.600.40 0.400.20 主動(dòng)側(cè)壓力系數(shù)取值表 施工參數(shù)的選擇 4）地鐵車(chē)站深大基坑的施工技 術(shù)要求 n（1）先撐后挖，留土堤； n(2) 對(duì)支撐施加設(shè)計(jì)軸力(30%70%)的預(yù)應(yīng)力； n(3) 每步開(kāi)挖及支撐的時(shí)限tr24h； n(4) 坑內(nèi)井點(diǎn)降水以固結(jié)土體、改善土性，減少土的流變發(fā)展。 基坑分段、分層、分步開(kāi)挖一支撐施工示意 5）變形監(jiān)控 n變形監(jiān)控工作的內(nèi)容主要包括

6、： n (1)施工工況實(shí)施情況跟蹤觀察； n（2）日夜不中斷的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)與險(xiǎn)情及時(shí)預(yù) 測(cè)和預(yù)報(bào)； n（3）定量反饋分析，信息化設(shè)計(jì)施工； n(4) 及時(shí)修改、調(diào)整施工工藝參數(shù)； n(5) 及時(shí)提出、檢驗(yàn)、改進(jìn)設(shè)計(jì)施工技術(shù)措 施。 軟土基坑工程控制變形的 設(shè)計(jì)程序框圖 10.1.2 深基坑周?chē)乇砩罨又車(chē)乇?沉降分析沉降分析 n1)支護(hù)結(jié)構(gòu)變位引起地表沉隆估算方法 n地表沉降曲線為正態(tài)分布： n地表沉降范圍為： n墻體水平位移ymax為墻后地表沉降max的1.4 倍 n沉降曲線包絡(luò)面積fs與支護(hù)結(jié)構(gòu)變位曲線 包括面積fw之比為： 2 )/(expr mex g hx5 . 1 0 maxmax

7、 4 . 1y 85. 0/ ws ff 基坑開(kāi)挖引起支護(hù)結(jié)構(gòu)側(cè)移和 地表沉降 cbzazy 2 2 exp( / ) max xx r 地表沉降曲線包括面積fs 00 2 max max ( )exp() : 212 mm mm xxxx s xx omm s fx dxx rdx xxx fr rr 可推得 x duux)2(exp 2 1 2 0 . 199379. 0)5 . 2(22, r xx xxr mo mo 則 r x rf m s 2 max 支護(hù)結(jié)構(gòu)變位曲線包絡(luò)面積fw 計(jì)算 n最小二乘原理可理可得下列方程組： n i n i n i ii yicnzbza 111 2

8、n i n i n i n i iiiii yzzczbza 1111 23 n i n i n i n i iiiii yzzczbza 1111 2234 n若知道支護(hù)結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)坐標(biāo)（0，c）和極 值點(diǎn)（zm,ym），可由式（10-7）算得： 2 m m z yc a m m z yc b )(2 h o w chbhahdzzff 23 2 1 3 1 )( max ( 2)0.85 m w x rf r 2）減少沉降的措施 n使。具體措施為： n（1）采取剛度較大的地下連續(xù)結(jié)構(gòu)； n（2）分層分段開(kāi)挖，并設(shè)置支撐； n（3）基底土加固； n（4）坑外注漿加固； n（5）增加維護(hù)結(jié)構(gòu)入土深

9、度和墻外圍幕； n（6）盡量縮短基坑施工時(shí)間； n（7）降水時(shí)，應(yīng)合理選用井點(diǎn)類(lèi)型，優(yōu)選濾網(wǎng)，適當(dāng) 放緩降水漏斗線坡度，設(shè)置隔水帷幕； n（8）在保護(hù)區(qū)內(nèi)設(shè)回灌系統(tǒng)； n（9）盡量減少降水次數(shù)。 10.1.3 深基坑開(kāi)挖引起臨近地深基坑開(kāi)挖引起臨近地 下管線的位移分析下管線的位移分析 地下管線位移計(jì)算可按豎向和水平兩個(gè) 方向的位移分別計(jì)算。 地表沉陷范圍 n設(shè)沉陷區(qū)長(zhǎng)度取基坑邊長(zhǎng)的2倍，寬度 取為： ) 2 45tan( h n縱向沉陷曲面: n縱向沉陷曲面取為拋物面，頂點(diǎn)位于00 線（中軸線）上，aa、bb上總的沉陷值 為零。 （2）地下管線豎向位移計(jì)算 n圖10-6地下管線位移曲線 n(a

10、)鉸支座情況;(b)固定支座情況 沉陷曲線 n地面超載傳至地下管線頂部的豎向荷載 為q1： 2 2 x l y ykq v 1 )( 2 2 1 x l kq v 2 ,0;,0, 0, ;0; xl yxl y xy albc 得 i區(qū)（沉陷區(qū)）的豎向位移方程y(x)： ii區(qū)（非沉陷區(qū)） y(x)： 豎向修 f ei qx ei m xxyxy)( 1 )()( 1 )()( 4 3 03 2 0 2010 雷洛夫函數(shù) v x k q xnxmexcexy 0 )sincos()cos()( 豎向位移方程中常系數(shù)的確定 n應(yīng)根據(jù)邊界條件，確定地下管線豎向位 移方程中的常系數(shù)，邊界條件不同，

11、求 得的常系數(shù)亦不同，從而得到不同的位 移方程。 （3）地下管線水平位移微分方 程的求解 n地下管線水平位移方程 水平修 fx ei qx ei m xxyxy 4 3 03 2 0 210 11 x h zxczak ei f 0 4 2 3 1 水平修 （4）地下管線合理計(jì)算模型分 析 進(jìn)行地下管線豎向位移分析時(shí)，按固定支座的彈性 地基梁分析是能滿足實(shí)際要求的，是較合理計(jì)算模 型。 本講要點(diǎn) n地表沉降曲線的分析方法； n地下管線的位移分析方法；地下管線的位移分析方法； 10.2 地下水對(duì)環(huán)境的影響地下水對(duì)環(huán)境的影響 n10.2.1 1）地下水位上升的情況）地下水位上升的情況 n（1）淺基

12、礎(chǔ)地基承載力降低; n（2）砂土地震液化加??； n（3）建筑物震陷加劇 n（4）土壤沼澤化、鹽漬化； n（5）巖土體產(chǎn)生變形、滑移、崩塌失穩(wěn)等不 良地質(zhì)現(xiàn)象； n（6）地下水位的凍脹作用的影響； n（7）對(duì)建筑物的影響； n（8）對(duì)濕陷性黃土、崩解性巖土、鹽漬巖土 的影響； n（9）膨脹性巖土產(chǎn)生脹縮變形 10.2.2 地下水位下降的情況地下水位下降的情況 n地下水位下降往往會(huì)引起地表塌陷、地 面沉降、海水入浸，地裂縫的產(chǎn)生和復(fù) 活以及地下水源枯竭，水質(zhì)惡化等一系 列不良地質(zhì)問(wèn)題，并將對(duì)建筑物產(chǎn)生不 良的影響。 n1）地表塌陷 n2）地面沉降 n3）海（咸）水入侵 n4）地裂縫的復(fù)活與產(chǎn)生 n

13、5）地下水源枯竭，水質(zhì)惡化 n6）對(duì)建筑物的影響 10.2.3 地下水位與地面沉降地下水位與地面沉降 n在天然條件和人為因素的影響之下，區(qū) 域性地面標(biāo)高的降低，稱(chēng)為地面沉降。 n主要影響因素，可以分為天然影響因素 及人為影響因素，其中，地下水位波動(dòng) 對(duì)地面沉降具有重要的影響。 n天然影響因素主要有兩類(lèi)： n 海平面相對(duì)上升及土層的天然固結(jié)， 導(dǎo)致地表沉降； n 地震的沖擊作用，引起地面沉降。 n人為影響因至少主要有三類(lèi)： n抽汲地下液體及表層排水導(dǎo)致地面沉 降的有關(guān)因素； n開(kāi)采地下深處的固體礦藏，也可能引 起地面沉降。 n巖溶地區(qū)，塌陷是導(dǎo)致地面沉降的主 要影響因素。 n因過(guò)度開(kāi)采地下水，中

14、國(guó)華北地區(qū)出現(xiàn)世界 罕見(jiàn)的漏斗區(qū)，面積已經(jīng)達(dá)到4萬(wàn)平方公里， 目前仍在擴(kuò)大之中。 華北平原形成了30多個(gè)小漏斗區(qū)。河北 省、天津市、山東德州市的漏斗區(qū)連成一片， 面積為中國(guó)之最。 n在沿海地區(qū)，漏斗區(qū)域極易引起海水內(nèi)侵， 咸水?dāng)U散。秦皇島市區(qū)已經(jīng)遇到這一問(wèn)題。 n滄州，超采地下水最深已達(dá)米，比水平 面低七八十米。 上海 n1999年，中心城區(qū)平均沉降量為10.74毫米。 n引起上海地面沉降的原因主要是開(kāi)采地下 水、市政工程及高層建（構(gòu)）筑物的建設(shè)。上 海中心城區(qū)的地面沉降在1921年1965年為快 速沉降時(shí)期，年均沉降37.6毫米，之后的十幾 年呈現(xiàn)緩慢沉降態(tài)勢(shì)。 西安市 n一九九五年以前，迫

15、于西安市生活用水的 緊張，許多開(kāi)采承壓水的自備井紛紛涌現(xiàn) . n城市規(guī)劃區(qū)出現(xiàn)七個(gè)較大的下降漏斗，沉降 幅度最高超過(guò)五百毫米。著名的大雁塔因此 而傾斜，建于明代的西安鐘樓則下沉了三百 九十五毫米。 n封井限采后，地面沉降已大大緩解。 阜新新邱區(qū) n沉陷區(qū)地表沉降深度平均為.米，水 平移動(dòng)距離為.米。 n沉陷區(qū)的道路很有特點(diǎn)，坑坑相扣，坡坡 相連，道路兩側(cè)的房屋、院墻和地面，隨 處都能看到裂縫，最粗的裂縫手指都能伸 進(jìn)去。 地下有“喀吧喀吧”的響聲，似悶雷。 地面沉降研究現(xiàn)狀 n（1）地面沉降機(jī)理分析 n經(jīng)過(guò)若干學(xué)者的研究表明: n抽水引起地層壓密而產(chǎn)生地面沉降,是有效 應(yīng)力增加的結(jié)果。 w u

16、p www puuu （2）地面沉降理論與模型的 發(fā)展 n土層產(chǎn)生壓縮，一般認(rèn)為，固結(jié)是主固結(jié)和次 固結(jié)兩部分組成。 n 經(jīng)典彈性地面沉降理論 n 準(zhǔn)彈性地面沉降理論 n取消了關(guān)于含水層組的滲透系數(shù)k、比貯水系數(shù)ss、壓縮系數(shù)mv視 為常數(shù)的假設(shè)，仍采用terzaghi的一維豎向固結(jié)理論的假設(shè)。 n 地面沉降的流變學(xué)理論 n次固結(jié)作用對(duì)地面沉降的影響 、粘彈性地面沉降理論，彈塑性地 面沉降理論 。 hmbb s y bb v s w 0 或 本講要點(diǎn) n理解地下水位的上升與下降對(duì)巖土工程 的影響； n了解地面沉降研究現(xiàn)狀 （3）抽水壓密引起地面沉降的 研究方法 n 黑盒模型 n完全以經(jīng)驗(yàn)為基礎(chǔ)

17、的方法，所觀察到的 地面沉降與總抽水量的有關(guān)。 n 非耦合模型 n 半耦合模型 n 完全耦合模型 抽水壓密導(dǎo)致地面沉降的計(jì)算 模型 n僅作了解。 n（1）gambolati-freeze模型； n（2）corapcioglu-brutsaert模型。 10.2.4 人工回灌與地面回彈人工回灌與地面回彈 n對(duì)地下含水層（組）進(jìn)行人工回灌，則有利 于穩(wěn)定地下水位，并促使地下水位回升，使 土中孔隙水壓力增大，土顆粒間的接觸應(yīng)力 減小，土層發(fā)生膨脹，從而導(dǎo)致地面回彈現(xiàn) 象，減緩地面沉降已初步得控制。 n地面回彈模型的建立與求解是一個(gè)非常復(fù)雜 的系統(tǒng)課題。 10.2.5 控制地面沉降的措施控制地面沉降的

18、措施 n1）統(tǒng)一制定經(jīng)濟(jì)發(fā)展規(guī)劃；(綠色gdp) n2）制定各種政策，合理控制開(kāi)采地下水；(經(jīng) 濟(jì)杠桿) n3）人工補(bǔ)給地下水（技術(shù)手段） n4）治理措施（濱海、濱江地段） n5）巖溶塌陷導(dǎo)致地面沉降的防治措施（以防 為主，并結(jié)合填充） 10.3 盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)環(huán)境影響的理盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)環(huán)境影響的理 論與預(yù)測(cè)論與預(yù)測(cè) n10.3.1 盾構(gòu)掘進(jìn)中的環(huán)境問(wèn)題盾構(gòu)掘進(jìn)中的環(huán)境問(wèn)題 n10.3.2 盾構(gòu)掘進(jìn)的擾動(dòng)機(jī)理盾構(gòu)掘進(jìn)的擾動(dòng)機(jī)理 n1）水和泥漿的擾動(dòng) n地下水含量和紊流運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的改變，泥水盾構(gòu)大量泥漿外排回灌。 n2）對(duì)不良土層的影響 n流砂，引起局部土體坍塌 。 n3）周?chē)馏w應(yīng)力狀態(tài)的變化 n原狀土

19、經(jīng)歷了擠壓、剪切、扭曲等復(fù)雜的應(yīng)力路徑。 盾構(gòu) 推進(jìn)前 方土體 分區(qū)圖 n其中區(qū)土體應(yīng)力狀態(tài)未發(fā)生變化，土體的水平、垂 直應(yīng)力分別為h，v。 n由于推力引起土體擠壓加載p，區(qū)和區(qū)土體承 受很大的擠壓變形，區(qū)h、v均有增加；區(qū)只 有h變化。 n區(qū)土體受到大刀盤(pán)切削攪拌的影響，處于十分復(fù)雜 的應(yīng)力狀態(tài)。 土體擾動(dòng)區(qū)對(duì)應(yīng)的摩爾圓 土體擾動(dòng)區(qū)對(duì)應(yīng)的摩爾圓 pz+pwpj ，盾構(gòu)推進(jìn)對(duì)土體的 擾動(dòng)是不可避免的 4）土體性質(zhì)的變化 n擾動(dòng)后土體的本構(gòu)關(guān)系、物理力學(xué)參數(shù) 的必然變化。 n覆土層出現(xiàn)附加的間隙或裂縫，隧道糾 偏時(shí)加載不均勻。 5）土體的位移影響 n盾構(gòu)機(jī)前后、左右、上下各部位土體的位移的狀 態(tài)

20、不同。 n刀盤(pán)前部0.5d范圍內(nèi)土體表現(xiàn)為向下、向刀盤(pán)開(kāi) 口內(nèi)移動(dòng)，（0.51.5）d范圍內(nèi)深層土表現(xiàn)為向 推進(jìn)方向移動(dòng)，表層土向上向前移動(dòng)。 n盾構(gòu)機(jī)后的土體表層土表現(xiàn)為垂直的下沉，深層 土隨盾殼拖帶向前的水平移動(dòng)，土體和漿液固結(jié) 次固結(jié)沉降都使土體產(chǎn)生向下的位移變形。 10.3.3 土體受盾構(gòu)掘進(jìn)拓動(dòng)的土體受盾構(gòu)掘進(jìn)拓動(dòng)的 特點(diǎn)特點(diǎn) n1）盾構(gòu)周邊土體因開(kāi)挖而卸荷變形 n（1）盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)，按收斂約束曲線 繪制的p-u-t關(guān)系 （2）土體應(yīng)力釋放與隧洞支護(hù) 的關(guān)系如圖所示。 2）盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)周邊上體超孔隙 水壓力分布及其變化 3）盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)土體受施工擾動(dòng) 的變形與地表沉降 盾構(gòu)掘進(jìn)施工引起的土

21、體 沉降機(jī)理 沉降類(lèi)型 原 因應(yīng)力擾動(dòng)變形機(jī)理 初始沉降土體受擠壓面壓密 孔隙水壓力減 小，有效應(yīng)力 增加 孔隙比減小， 土體固結(jié) 盾構(gòu)工作面 前方的沉降 (土體隆起) 工作面處施加的土壓力過(guò) 大：上隆，過(guò)小：沉降 孔隙水壓力增 加，總應(yīng)力增 加 土體壓縮， 產(chǎn)生彈塑性 變形 盾構(gòu)通過(guò)的 沉降 土體施工擾動(dòng)，盾構(gòu)與土 體間剪錯(cuò)，出土量過(guò)多 土體應(yīng)力釋放彈塑性變形 盾尾空隙的 沉降 土體失去盾構(gòu)支撐，管 片后背注漿不及時(shí) 土體應(yīng)力釋放彈塑性變形 土體次固結(jié) 沉降 土體后續(xù)時(shí)效變形(土體后 期蠕變) 土體應(yīng)力松馳蠕變變形 n周?chē)馏w變形位移主要是主固結(jié)壓縮、 彈塑性剪切以及粘性時(shí)效蠕變?nèi)咧g 的

22、疊加與組合。 n土體受擾動(dòng)的土層厚度r與隧道壁徑向 位移w間的關(guān)系為： w f fi re r 6 . 0 )1 ( 盾構(gòu)軸線上方地表中心沉降與 土體受施工擾動(dòng)范圍的關(guān)系 地表沉降與施工條件的關(guān)系 地表中心總沉降與覆蓋土層厚度/隧道外徑（h/d） 及土層性質(zhì)的關(guān)系 本講要點(diǎn) n人工回灌； n盾構(gòu)對(duì)周?chē)馏w的應(yīng)力影響 n盾構(gòu)引起地面沉降的影響因素 10.3.4 盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)土體的影響范圍盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)土體的影響范圍 n盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程可以看成是柱孔 擴(kuò)張過(guò)程。 na為隧道半徑; nr為塑性區(qū)外半徑; np為擴(kuò)張壓力。 n盾構(gòu)周?chē)馏w可以分為兩個(gè)變 形區(qū)，即塑性變形區(qū)dp和彈 性變形有區(qū)de，塑性區(qū)的大 小

23、（即外半徑r）取決于擴(kuò)張 壓力p和隧道半徑a。 柱孔擴(kuò)張示意圖 內(nèi)壓力p與塑性區(qū)外半徑r、隧 道半徑a的關(guān)系式： r r rrpp rr ccc ccp a r sin2 sin1 ) tancos tan ( 10.3.5盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)土體擾動(dòng)的盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)土體擾動(dòng)的 變形控制變形控制 n1）維護(hù)盾構(gòu)開(kāi)挖面的穩(wěn)定及其控制方法 量控制 n對(duì)土壓平衡盾構(gòu)而言， n控制艙壓使與前方自然水土壓力相平衡； n控制排土量和掘進(jìn)速度，以維護(hù)開(kāi)挖面的穩(wěn)定； n減少前方土體擠壓（欠挖時(shí)）與松動(dòng)（超挖時(shí)）， 防止前方土體塑性破壞和塌方。 （1）控制方法一 n按軟土地區(qū)土壓力平衡盾構(gòu)的施工經(jīng)驗(yàn)， 取： n 應(yīng)控制在0.

24、03mpa n尚需滿足隧道開(kāi)挖面的穩(wěn)定條件 n （broms,1989）； n oi ppp 5 . 5 0 u i c pp （2）控制方法二 n壓力差與開(kāi)挖排土量間呈線性關(guān)系變化，則： nm-100=a(pi-po ) na為斜率系數(shù)，a=50/e；e為土體彈性模量，對(duì) 于粘性土可取e=100cu。 n100-2.8m100+2.8 n由此可得控制方法二為：開(kāi)挖排土量的允許變 化率等于土體開(kāi)挖體積理論值的2.8%。 n此值變化幅度小，在實(shí)踐上較難掌握。 n上海地區(qū)在軟粘土中使用局部擠壓盾構(gòu) 施工的經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)排土量控制在理論土方 量的8090左右時(shí)，地表可不發(fā)生隆 起現(xiàn)象。 2）同步注漿與二次注漿的注漿 的時(shí)間、漿壓和漿量控制 n（1）同步注漿 n同步注漿是指沿盾尾外殼安設(shè)多根注漿管的 同步注漿系統(tǒng)，屬于一種充填注漿。(30mm時(shí)，需要進(jìn)行糾偏。 （2）改正糾偏的措施 n調(diào)整分組千斤頂推力； n沿縱縫和環(huán)縫，墊貼一定厚度的楔形軟木； n校正定位管片的傾斜度； n改進(jìn)注漿方式和漿液性質(zhì)； n減小一次糾偏的幅度等等。 4）施工應(yīng)急控制 n應(yīng)急采用的“三階段注漿控制”方法包 括： n預(yù)注漿和工后注漿 n施工被動(dòng)控制方法 5）盾構(gòu)的主要設(shè)計(jì)、施工參數(shù) 及變形控制參數(shù)與控制要求 n設(shè)計(jì)、施工參數(shù)可擬定為： n開(kāi)挖排土量、超挖/欠挖量； n掘進(jìn)速度； n盾構(gòu)