廈成高速公路漳州段a4合同段待詔亭大橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案

1、目錄一、編制依據(jù)2二、工程概況2三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計21、支架地基處理22、做好原地面排水，防止地基被水浸泡33、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求34、施工工藝流程4四、現(xiàn)澆箱梁支架驗算41、荷載分析52、荷載組合53、荷載計算53.1 箱梁自重q1計算53.2 結(jié)構(gòu)驗算81、底模板計算82、箱梁側(cè)模板驗算93、箱梁內(nèi)模支架計算104、箱梁底模下橫向方木驗算124.1現(xiàn)澆箱梁翼板范圍橫向方木計算124.2現(xiàn)澆箱梁a-a斷面橫向方木計算135、支架立桿頂托上順橋向方木驗算176、扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算226.1現(xiàn)澆箱梁a-a斷面226.2現(xiàn)澆箱梁c-c斷面277、碗扣節(jié)點、立桿頂托、立桿

2、底座承載力驗算288、地基承載力驗算299、滿堂支架整體抗傾覆分析計算30五、支架的預(yù)壓31六、 支架搭設(shè)施工要求及技術(shù)措施331、模板支架立桿、水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求332、滿堂模板支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定33七、安全保證措施及事故應(yīng)急救援預(yù)案36、安全保證措施36、事故應(yīng)急救援預(yù)案40一、編制依據(jù)1、國家有關(guān)政策、法規(guī)、建設(shè)單位、監(jiān)理單位對本工程施工的有關(guān)要求。2、中華人民共和國交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)jtj0412000公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范、jtg f80/1-2004公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)、jtj07695公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程等現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)。3、廈成高速公路漳州段a4

3、合同段施工圖設(shè)計以及相關(guān)文件資料。4、現(xiàn)場勘察和研究所獲得的資料，以及相關(guān)補充資料；我單位施工類似工程項目的能力和技術(shù)裝備水平。5、參考建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)、混凝土工程模板與支架技術(shù)、公路施工手冊（橋涵下冊）、路橋施工計算手冊、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）。二、工程概況待詔亭大橋現(xiàn)澆箱梁左為單箱兩室結(jié)構(gòu)，右幅為單箱三室結(jié)構(gòu)，分別為四跨等截面單向預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁，布置形式為424，頂板寬左幅16.5m，底板寬12.5m，每側(cè)翼板懸臂長2.0m，箱梁頂板設(shè)置成2%雙向橫坡，梁高2.5m，腹板厚50cm，頂板

4、厚25cm，底板厚25cm。至梁端頂板加厚到45cm，底板加厚到45cm。各分隔墩頂處設(shè)2.6m厚端橫隔板，現(xiàn)澆梁端各連續(xù)墩頂處設(shè)一道2.2m厚橫隔板。平縱面信息：本橋平面位于r=1800m的右偏圓曲線上；縱面位于0.85%上坡上；本橋在ggk38+533.672上跨a匝道，交角89；在ggk38+699.238上跨省道207，交角62。箱梁為單向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)?？v向預(yù)應(yīng)力采用大噸位群錨體系，預(yù)應(yīng)力鋼束采用19s15.2鋼絞線束，其標(biāo)準(zhǔn)強度為1860mpa，位于底板、腹板及頂板之中。三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計1、支架地基處理首先對支架布設(shè)范圍內(nèi)的雜物及虛土進(jìn)行清除，將原地面進(jìn)行整平（斜坡地段做成臺階），然

5、后采用重型壓路機碾壓密實，根據(jù)經(jīng)驗及試驗，要求地基承載力達(dá)到fk=220kpa。達(dá)到要求后再鋪筑15cm的c15混凝土，養(yǎng)生后作為滿堂支架的持力層，并按碗口支架橫向布局設(shè)置5.0cm20.0cm的木板，再在其上搭設(shè)滿堂支架。 2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡橋下地面整平并設(shè)2%的人字型橫披排水，同時在兩側(cè)設(shè)置排水溝，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。3、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求采用wdj碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)，為便于高度調(diào)節(jié)，每根立桿底部和頂部分別設(shè)置ktz50型可調(diào)底座和ktc50型可調(diào)托撐，可調(diào)范圍050cm。按照施工區(qū)處理后的地面高程與梁底高程之差，采用lg-300、lg

6、-240、lg-180、lg-120、hg-60、hg-90等規(guī)格的桿件進(jìn)行組合安裝。通過計算，確定支架模板布置形式如下：1、箱梁外模板采用1222441.5cm規(guī)格的竹膠板。2、側(cè)模采用1.2cm厚竹膠板，竹膠板后采用1010cm方木作為橫向分配梁（凈距25cm），用483.5mm鋼管斜撐與豎向立桿連接分配梁體及工況荷載，每根斜桿與立桿的連接不少于兩個扣件。3、內(nèi)模采用1.2cm厚竹膠板，竹膠板后采用1010cm方木作為橫向框架（凈距25cm），1010cm方木后采用1010cm方木作為縱向分配梁（凈距40cm）將框架連成一體。 4、左幅支架采用（902+604+904+603+904+60

7、4+902）cm60（90）cm120cm（橫縱高）的步距；右幅支架采用（902+604+903+603+904+603+903+604+902）cm60（90）cm120cm（橫縱高）的步距（端橫梁及前后2.5m處梁底90cm處需加密立桿，上采用1010cm方木作為橫向分配梁，為安全考慮凈距10cm）。 5、原路面承載力可滿足要求，經(jīng)實測地基承載力需達(dá)到220kpa以上，然后澆筑15cm后c15混凝土墊層。6、縱向在腹板及中隔板位置下滿布剪刀撐、橫向四排布設(shè)一道剪刀撐；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj 130-2001）6.3.2規(guī)定腳手架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采

8、用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm處的立桿上。橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，現(xiàn)場可根據(jù)實際情況酌情調(diào)整。當(dāng)立桿基礎(chǔ)不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應(yīng)小于50cm。7、安裝縱向方木時，兩根方木的接頭應(yīng)放在頂托上，如不允許則要搭過橋。8、翼板外邊緣設(shè)置不低于1.3m的鋼管架臨邊防護(hù)設(shè)置。附件： 本方案支架平、縱、橫布置圖。4、施工工藝流程四、現(xiàn)澆箱梁支架驗算本計算以右幅第一聯(lián)24m+24m+24m+24m標(biāo)準(zhǔn)跨徑等截面單箱三室預(yù)應(yīng)力砼斜腹板連續(xù)箱梁為例，對荷載進(jìn)行計算及對支架體

9、系進(jìn)行驗算。碗扣式滿堂支架體系采用483.5鋼管，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄b鋼管截面特性表，鋼管截面積a=4.891022，截面模量w=5.08 1033，自重38.4n/m, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm,查表5.1.6得鋼材的抗壓強度設(shè)計值 =205mpa1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取26kn/m3。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kpa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.5kpa；當(dāng)

10、計算肋條下的梁時取1.5kpa；當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kpa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kpa，對側(cè)板取4.0kpa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kpa。根據(jù)道路橋梁工程施工手冊支架的荷載能力，根據(jù)支架高度及橫桿的步距，在安全的要求下當(dāng)支架高度在10m以下時，橫桿步距為1.2時，按每根立桿荷載為30kn，并不計支架自重。2、荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側(cè)模計算3、荷載計算3.1 箱梁自重q1計算根據(jù)待詔亭大橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點，選取具有代表性及最不利荷載的不

11、同斷面、不同部位進(jìn)行箱梁自重計算，即現(xiàn)澆箱梁f-f斷面（跨中）、d-d斷面（變截面最不利）、h-h斷面（墩頂中、端橫梁）四個斷面分別按翼板、腹板、底板等不同部位進(jìn)行自重計算。 計算簡圖 通過深入分析，在支架形式不發(fā)生變化的情況下，c-c截面為b-b截面的最不利形式，又考慮到翼緣板位置下全橋受力情況一致，故受力以a-a斷面及c-c斷面分別進(jìn)行計算。1、翼板范圍箱梁自重：q1= 26（0.15+0. 45）=15.6 kn/m2；2、現(xiàn)澆梁a-a截面q1計算腹板范圍箱梁自重：單邊腹板截面積（截面陰影部分）計算得1.550 m2，此范圍支架寬1.8m。q1= 26（1.5501.0）/（1.81.0

12、）=22.39 kn/m2；中隔板范圍箱梁自重：中隔板截面積（截面陰影部分）計算得1.676 m2，此范圍支架寬1.8m，該范圍自重最大。q1= 26（1.6761.0）/（1.81.0）=24.21 kn/m2；箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚25 cm，底板厚25 cm，q1= 26（0.25+0.25）=13.00 kn/m2；3、現(xiàn)澆梁c-c截面q1計算箱室范圍箱梁自重：單個截面陰影部分面積計算得5.21.5=7.8m2，此范圍支架最不利段為寬0.9m4=3.6m，該范圍自重最大。q1= 267.8/（3.61.0）=56.34kn/m2；4、箱梁自重分析根據(jù)以上箱梁自重荷載計算得：翼板

13、范圍箱梁自重q1=15.6 kn/m2；順橋向跨距0.9m的a-a截面：腹板范圍箱梁自重q1=22.39 kn/m2；中隔板范圍箱梁自重q1=24.21 kn/m2；箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.00 kn/m2；順橋向跨距0.6m的c-c最不利截面：支架橫向布局最不利范圍箱梁自重q1=56.34 kn/m2。滿堂支架縱、橫向及步距的布置情況，即在墩柱前后各6.0 m范圍，立桿縱向間距60cm，其余立桿縱向間距90cm；箱梁底板下橫向間距90cm，腹板下橫向間距60cm，中隔板下橫向間距60cm，翼板下橫向間距90cm；橫桿步距120 cm 。 3.2 結(jié)構(gòu)驗算 1、底模板計算本方案箱梁底

14、模采用規(guī)格為2440mm1220mm15mm竹膠板，竹膠板下橫向方木間距均為30cm。查公路施工手冊（橋涵下冊）表13-17竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強度w=90.0mpa，彈性模量e=6103mpa。1.1現(xiàn)澆箱梁h-h斷面箱室范圍底模板計算由于模板的連續(xù)性，在均勻荷載的作用下，計算時按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室范圍底模板計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=-0.107q l2f=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室范圍模板跨度l=0.3m。模板彎曲強度計算q=1.0（q1+q2+q3+q4) 0.3=1.0（56.34+

15、1.0+2.5+2.0) 0.3=61.840.3=18.55 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10718.550.32=-0.1786 kn. m模板計算寬度取b=1.0m，w= bh2/6=（1.01.52）/6=0.37510-4cm3w= mmax/w=0.1786/（0.37510-4）=4.762 mpaw =90.0mpa經(jīng)計算，箱室范圍底模板彎曲強度滿足要求。模板撓度計算i=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63218.551030.34/(10061031060.2810-6)=94.9

16、6/168000=0.5710-3m=0.57mml/400=300/400=0.75 mm經(jīng)計算，箱室范圍底模板撓度滿足要求。通過以上對本橋現(xiàn)澆箱梁最不利部位的底模板進(jìn)行彎曲強度、和撓度分析計算，得出該滿堂支架底模板設(shè)置滿足要求。2、箱梁側(cè)模板驗算本方案箱梁側(cè)模采用一類一等品規(guī)格為2440mm1220mm15mm竹膠板，竹膠板下設(shè)置10cm10cm間距30cm的方木。查公路施工手冊（橋涵下冊）表13-17竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強度w=90.0mpa，彈性模量e=6103mpa。新澆混凝土對側(cè)模的壓力q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以v=2.5m/h澆筑速度

17、控制，砼入模溫度t=20控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=f=63.79混凝土的重力密度() 新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當(dāng)缺乏試驗資料時，可按計算；（t混凝土初凝時間，取20度）外加劑影響系數(shù)，不產(chǎn)外加劑時取1.0；摻有緩凝作用的外加劑時取1.2.混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm時，取1.0，110-150mm時，取1.15；混凝土澆筑速度，取2.5（m/h）;取以上兩值的最小值，故最大側(cè)壓力為有效壓頭高度計算時按4跨等跨連續(xù)梁計算，查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=-0.107q l2； f=0.632 ql4/(10

18、0ei)； i=bh3/12，w= bh2/6箱梁側(cè)模板跨度l=0.3m。模板彎曲強度計算q=1.0（q4+q5)0.3=1.0（4.0+41.6) 0.3=45.60.3=13.68 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10713.680.32=-0.132 kn.m模板計算寬度取b=1.0m，w= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-4m3w= mmax/w=132/0.37510-4=3.52 mpaw =90.0mpa經(jīng)計算，側(cè)模板彎曲強度滿足要求。模板撓度計算i=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632ql4/(1

19、00ei)=0.63213.681030.34/(10061031060.2810-6)=70.03/168000=0.41710-3m=0.417mml/400=300/400=0.75 mm經(jīng)計算，側(cè)模板撓度滿足要求。通過以上對本橋側(cè)模板進(jìn)行彎曲強度、和撓度分析計算，得出該滿堂支架側(cè)模板設(shè)置滿足要求。3、箱梁內(nèi)模支架計算本方案箱梁內(nèi)模采用一類一等品規(guī)格為2440mm1220mm12mm竹膠板，竹膠板下設(shè)置10cm10cm間距30cm的方木。查公路施工手冊（橋涵下冊）表13-17竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強度w=90.0mpa，彈性模量e=6103mpa。1.荷載取值荷載有頂板荷載及側(cè)模荷

20、載，取兩者大值側(cè)模荷載計算。由于側(cè)壓力有效壓頭為1.6m，而側(cè)模高度1.05m則，側(cè)壓力f=261.05=27.30kn/m22.竹膠板（取1mm板條為計算單元） 慣性矩i=bh3=1123=144 mm4 截面抵抗矩w=bh2=1122=24 mm3 1mm寬板條所受荷載q=f0.001=27.300.001=27.3010-3 kn/m 竹膠板下1010cm方木凈距為30cm時：m=ql2=27.310-30.32=0.30710-3 kn.m =竹=90mpa= 滿足(3) 橫向分配梁1010cm杉木，木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計算，實際施工時多為力學(xué)性能優(yōu)于杉木的松木。

21、查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力w=11.0mpa，彎曲剪應(yīng)力=1.7mpa，彈性模量e=9103mpa。 其中心間距為300mm，側(cè)面跨度按l=0.4m計算 q=27.300.3=8.19kn/m m=0.164kn.m i= w= 滿足4、箱梁底模下橫向方木驗算本施工方案橫向均設(shè)置為10cm10cm方木，間距30cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為90cm，腹板及中隔板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm；在墩頂范圍方木橫向跨度為30cm。通過上面計算得：現(xiàn)澆箱翼板范圍箱梁自重q1=15.6kn/m2；現(xiàn)澆箱梁斷面中隔板

22、范圍箱梁自重q1=24.21kn/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.0kn/m2，現(xiàn)澆箱梁c-c斷面箱室范圍為最不利情況下箱梁自重q1=56.34 kn/m2。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計算，實際施工時多為力學(xué)性能優(yōu)于杉木的松木。查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力w=11.0mpa，彎曲剪應(yīng)力=1.7mpa，彈性模量e=9103mpa。4.1現(xiàn)澆箱梁翼板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按2跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見翼板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-8第1項，得：mmax=-0.125 q l2 ； q

23、max=0.625q l ；f=0.521 ql4/(100ei) ； i=bh3/12，w= bh2/6箱梁翼板下橫向方木跨度l=0.9m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（15.6+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=26.920.3=8.076 kn/mmmax=-0.125 q l2=-0.1258.0760.92=-0.818kn.mw= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=818/1.6710-4=4.90 mpaw 0.9=11.00.

24、9=9.9mpa經(jīng)計算，翼板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.521ql4/(100ei)=0.5218.0761031.24/(10091031068.3310-6)=8.725/7497=11.6410-4m=1.16mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計算，翼板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=0.625q l=0.6258.0760.9=4.54 knmax= qmax /（0.9a）=（4.54103）/（0.90.10.1）=0.504 mpa=1.7mpa經(jīng)計算，翼板橫向方木抗剪

25、滿足要求。4.2現(xiàn)澆箱梁a-a斷面橫向方木計算現(xiàn)澆箱梁a-a斷面中隔板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見中隔板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=-0.107q l2 ；qmax=0.607q l；f=0.632 ql4/(100ei)；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁中隔板下橫向方木跨度l=0.6m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（24.21+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（30.252+6.3）0.3=10.966

26、kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10710.9660.62=-0.422 kn.mw= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=422/1.6710-4=2.53 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，中隔板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63210.9661030.64/(10091031068.3310-6)=0.898/7497=1.19810-4m=0.12mml/400=600/400=1.50 mm經(jīng)計

27、算，中隔板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=0.607q l=0.60710.9660.6=3.99 knmax= qmax /（0.9a）=（3.99103）/（0.90.10.1）=0.44mpa=1.7mpa經(jīng)計算，中隔板橫向方木抗剪滿足要求?，F(xiàn)澆箱梁a-a斷面箱室下底板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室下底板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：箱室下底板橫向方木計算簡圖mmax=-0.107q l2 ；qmax=0.607q l；f=0.632 ql4/(100ei)；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室下底板下橫

28、向方木跨度l=0.9m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（13.0+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（17.4+6.3）0.3=7.11 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.1077.110.92=-0.62 kn.mw= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=620/1.6710-4=3.71 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱室下底板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.13）/1

29、2=8.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.6327.111030.94/(10091031068.3310-6)=2.948/7497=3.9310-4m=0.39mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計算，箱室下底板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=0.607q l=0.6077.110.9=3.88 knmax= qmax /（0.9a）=（3.88103）/（0.90.10.1）=0.43mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱室下底板橫向方木抗剪滿足要求。4.3現(xiàn)澆箱梁c-c斷面箱室范圍橫向方木計算箱室底板橫向方木計算簡圖橫向方木計算時，按4跨等

30、跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室底板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=-0.107q l2 ；qmax=0.607q l；f=0.632 ql4/(100ei)；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室范圍橫向方木跨度l=0.45m，間距b=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（56.34+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（68.808+6.3）0.3=22.53 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10722.530.452=-0.488 kn.mw= b

31、h2/6=（0.20.22）/6=0.810-4m3w= mmax/w=488/0.810-4=6.11 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱室范圍橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63222.531030.454/(10091031068.3310-6)=0.5839/7500=0.77910-4m=0.078mml/400=450/400=1.125 mm經(jīng)計算，箱室范圍橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=0.607q l=0.60722.530.

32、4=5.47 knmax= qmax /（0.9a）=（5.47103）/（0.90.10.1）=0.61mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱室范圍橫向方木抗剪滿足要求。通過以上對本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不同部位的模板下方木進(jìn)行強度、抗剪力和撓度分析計算，得出該滿堂支架模板下方木設(shè)置滿足要求。5、支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中立桿頂托上順橋向采用10cm10cm方木，在墩柱前后各3.0 m范圍，順橋向方木跨度為60cm，其余順橋向方木跨度為90cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為90cm，腹板及中隔板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm。通過上面計算得：現(xiàn)澆箱翼板范圍箱梁自重

33、q1=15.6kn/m2；現(xiàn)澆箱梁斷面中隔板范圍箱梁自重q1=24.21kn/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.0kn/m2，現(xiàn)澆箱梁c-c斷面箱室范圍為最不利情況下箱梁自重q1=56.34 kn/m2。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計算，實際施工時多為力學(xué)性能優(yōu)于杉木的松木。查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力w=11.0mpa，彎曲剪應(yīng)力=1.7mpa，彈性模量e=9103mpa。5.1現(xiàn)澆箱梁a-a斷面支架立桿頂托上順橋向方木驗算現(xiàn)澆箱梁翼板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算翼板順橋向方木計算簡圖單位：順橋向方木計算時

34、，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見翼板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-9第11項，得：mmax=-0.267pl；qmax=1.267p ；f=1.883pl3/(100ei) ；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁翼板下順橋向方木跨度l=0.9m，間距b=0.9m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（15.6+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=19.92+4.90.90.9/3=6.70 knmmax=-0.267pl=-0.2676.700.9=

35、-1.61 kn.mw= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=1610/1.6710-4=9.64 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱梁翼板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8836.701030.94/(10091031068.3310-6)=8.277/7497=0.11110-4m=0.011mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計算，箱梁翼板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=1

36、.267p =1.2676.70=8.49 knmax= qmax /（0.9a）=（8.49103）/（0.90.10.10）=0.94 mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱梁翼板下順橋向方木抗剪滿足要求。現(xiàn)澆箱梁a-a斷面中隔板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算單位：腹板順橋向方木計算簡圖順橋向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見中隔板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-9第11項，得：mmax=-0.267pl；qmax=1.267p ；f=1.883pl3/(100ei) ；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁中隔板下順橋向方木跨度l=0.9m，間距b=0.6m，共由3根橫

37、向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.9/3=1.2（24.21+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.60.9/3=30.252+4.90.60.9/3=6.33 knmmax=-0.267pl=-0.2676.330.9=-1.52 kn.mw= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=1520/1.6710-4=9.10 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱梁中隔板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.103）/

38、12=8.3310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8836.331030.94/(10091031068.3310-6)=7.82/7497=10.410-4m=1.04mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計算，箱梁中隔板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=1.267p =1.2676.33=8.02 knmax= qmax /（0.9a）=（8.02103）/（0.90.10.10）=0.89mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱梁中隔板下順橋向方木抗剪滿足要求?，F(xiàn)澆箱梁a-a斷面箱室下底板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算箱室下底板板順橋向方木計算簡圖

39、單位： 順橋向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室下底板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-9第11項，得：mmax=-0.267pl；qmax=1.267p ；f=1.883pl3/(100ei) ；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁底板下順橋向方木跨度l=0.9m，間距b=0.9m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（13.00+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=16.8+4.90.90.9/3=5.859 knmmax=-0.267p

40、l=-0.2675.8590.9=-1.41 kn.mw= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=1410/1.6710-4=8.44mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱梁箱室底板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8835.861030.94/(10091031068.3310-6)=7.24/7497=2.9410-4m=0.29mml/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計算，箱梁箱室底板下順橋向方木剛度滿足

41、要求。每根方木抗剪計算qmax=1.267p =1.2675.859=7.42knmax= qmax /（0.9a）=（7.42103）/（0.90.10.10）=0.82mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱梁箱室底板下順向方木抗剪滿足要求。5.2現(xiàn)澆箱梁c-c斷面最不利處支架立桿頂托上順橋向方木驗算腹板順橋向方木計算簡圖單位：順橋向方木計算時，按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見腹板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：mmax=0.169pl；qmax=-0.661p ；f=1.079pl3/(100ei) ；i=bh3/12，w= bh2/6箱梁中隔板下順橋向方木跨度l=0.6m

42、，間距b=0.6m，共由2根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.6/2=1.2（56.34+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.60.6/2=68.808+4.90.60.6/2=13.27 knmmax=0.169pl=0.16913.270.6=1.35 kn.mw= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=1350/1.6710-4=8.08 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa經(jīng)計算，箱梁端橫梁下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算i=bh3/

43、12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.079pl3/(100ei) =1.07913.271030.64/(10091031068.3310-6)=1.856/7497=2.4810-4m=0.248mml/400=600/400=1.5 mm經(jīng)計算，箱梁端橫梁下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算qmax=-0.661p =-0.66113.27=-8.77 knmax= qmax /（0.9a）=（8.77103）/（0.90.10.10）=0.975 mpa=1.7mpa經(jīng)計算，箱梁端橫梁下順橋向方木抗剪滿足要求。通過以上對本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不同部位的

44、支架頂托上面的方木進(jìn)行強度、抗剪力和撓度分析計算，得出該滿堂支架頂托上方順橋向方木設(shè)置滿足要求。6、扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐與扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管支架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管支架，一般都高出20%以上，甚至超過35%。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按483.5鋼管扣件式支架進(jìn)行內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣適用與wdj碗扣式支架，相對于扣件式支架安全系數(shù)相當(dāng)與1.2以上。6.1現(xiàn)澆箱梁a-a斷

45、面現(xiàn)澆箱梁翼板部位,在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm90cm120cm。1.立桿強度驗算根據(jù)公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載n=30 kn。立桿實際承受的荷載為：n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk(組合風(fēng)荷載) ng1k -支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：ng1k =0.91.2q1=0.90.915.6=12.636kn；ng2k =0.91.2q2=0.91.21.0=1.62k

46、n；nqk =0.91.2（q3+ q4 ）=0.91.2（1.0+2.0）=1.083.0=3.24kn；則，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk=1.2（12.636+1.62）+0.851.43.24=20.96knn=30kn，強度滿足要求。2.立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：n/（a ）+mw/w (組合風(fēng)荷載)n-鋼管所承受的垂直荷載，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk，計算得n =20.96kn；a為鋼管的截面積，a=4.891022；w為截面模

47、量，w=5.08 1033，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比查表即可求得，=l/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，l為立桿步距，l=120cm, =l/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄c得=0.744。mw為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩：mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10式中mwk -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為a類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）表7.2.

48、1風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項得s =1.2；0-基本風(fēng)壓（kn/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表d.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kn/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kn/m2la =90cm，h=120 cm所以，mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kn.m故，n/（a ）+mw/w=20.96103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103）=85.18 mpa =2

49、05mpa計算結(jié)果說明箱梁翼板部位支架是安全穩(wěn)定的?，F(xiàn)澆箱梁a-a斷面中隔板部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm60cm120cm。1.立桿強度驗算根據(jù)公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載n=30 kn。立桿實際承受的荷載為：n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk(組合風(fēng)荷載) ng1k -支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； ng2k -施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：ng1k =0.90.6q1=0.90.624.21=13.07kn

50、；ng2k =0.90.6q2=0.90.61.0=0.54kn；nqk =0.90.6（q3+ q4）=0.90.6（1.0+2.0）=0.543.0=1.62kn；則，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk=1.2（13.07+0.54）+0.851.41.62 =18.26knn=30kn，強度滿足要求。2.立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：n/（a ）+mw/w (組合風(fēng)荷載)n-鋼管所承受的垂直荷載，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk，計算得n =18.

51、26kn；a為鋼管的截面積，a=4.891022；w為截面模量，w=5.08 1033，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比查表即可求得，=l/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，l為立桿步距，l=120cm, =l/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄c得=0.744。mw為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩：mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10式中mwk -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為a類，離地面高度不大于10

52、m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2001）表7.2.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項得s =1.2；0-基本風(fēng)壓（kn/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表d.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kn/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kn/m2la =90cm，h=120 cm所以，mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kn.m故，n/（a ）+mw/w=18.26103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =77.75mpa