工作面限采段礦壓觀測(cè)報(bào)告

1、工作面限采段礦壓觀測(cè)報(bào)告（從切眼至560m限采段）編制單位：編 制 人：編制日期：工作面限采段礦壓觀測(cè)報(bào)告（從切眼至560m限采段）工作面截止到2009年5月24日從切眼至560m限采段已回采完畢，期間經(jīng)歷了頂煤初次垮落、老頂初次來壓和二十余次周期來壓，為總結(jié)在此段范圍內(nèi)礦壓顯現(xiàn)特征，特作此階段礦壓觀測(cè)報(bào)告。一、觀測(cè)目的、內(nèi)容及方法（一）觀測(cè)目的1、掌握采煤工作面上覆巖層運(yùn)動(dòng)規(guī)律，圍巖和支架的相互作用關(guān)系，并進(jìn)行頂板來壓的預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)。2、對(duì)采煤工作面所使用的支護(hù)設(shè)備可靠性和適應(yīng)性進(jìn)行評(píng)定，以便改進(jìn)和更新。3、確定采動(dòng)影響范圍及支撐壓力分布變化規(guī)律。（二）觀測(cè)內(nèi)容支架載荷、頂?shù)装逡平?、來壓步距?/p>

2、強(qiáng)度、頂板破碎度及煤壁前方壓力峰值點(diǎn)位置和來壓時(shí)瓦斯涌出規(guī)律。（三）觀測(cè)方法利用kj216礦壓在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)結(jié)合現(xiàn)場觀測(cè)記錄的方法進(jìn)行觀測(cè)，因?yàn)閗j216系統(tǒng)具有數(shù)據(jù)記憶和自動(dòng)繪制歷史曲線功能，并能實(shí)時(shí)反映工作面支架的載荷，使礦壓觀測(cè)實(shí)現(xiàn)了實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)和自動(dòng)化。二、工作面限采段與以往工作面相比所具有的特性（一）工作面長度較大，面長180m，比以往工作面長64m，工作面上覆巖層垮落比以往工作面充分，影響范圍較大。（二）在560m限采段內(nèi)60m段工作面62#-122#架限采3.0m，在40m段內(nèi)工作面62#-122#架不限采，給此段內(nèi)工作面的礦壓顯現(xiàn)帶來了特殊性和復(fù)雜性。三、觀測(cè)結(jié)果分析（一）頂煤初次垮

3、落1、頂煤初次垮落步距工作面于2008年11月13日頂煤垮落，垮落高度和范圍達(dá)到了直接頂初次垮落的標(biāo)志，即判斷為頂煤初次垮落，步距為24.5 m(含切眼寬度7.5m)。直接頂（頂煤）初次垮落步距的大小由巖層（煤層）的強(qiáng)度、厚度和節(jié)理裂隙的發(fā)育程度所決定，因頂煤上方直接頂多為厚度較薄的隨采隨落的砂質(zhì)泥巖，所以工作面不同頂煤的厚度和節(jié)理裂隙的發(fā)育程度不同決定了頂煤初次垮落步距的不同。工作面與以往工作面頂煤初次垮落步距對(duì)比如下：工作面頂煤初次垮落步距對(duì)比表工作面名稱abcde初次垮落步距（m）343516.72424.5煤層厚度（m）1010479由對(duì)比表可以看出，在煤層條件相同的條件下，初次垮落步

4、距基本與回采厚度（限采厚度）成正比。即：綜放工作面煤層厚度較大的，初次垮落步距也較大。2、直接頂類別及對(duì)生產(chǎn)的影響因工作面頂煤初次垮落步距為24.5m，按照直接頂分類指標(biāo)，屬3類穩(wěn)定頂板。此類頂板易造成工作面支架拉移后頂煤不易垮落，并且放煤效果差，如果工作面持續(xù)不放頂煤，則極易形成懸臂梁。（二）老頂?shù)某醮蝸韷?、初次來壓時(shí)工作面礦壓顯現(xiàn)2008年11月26日，工作面頂板壓力增大，頂板發(fā)出悶雷聲，工作面中部局部頂板破碎，頂板出現(xiàn)下沉，工作面中部至溜尾側(cè)的支架出現(xiàn)卸載，頂?shù)装逡平吭龃螅罕谄瑤?，下隅角瓦斯含量較高。頂?shù)装逖h(huán)最大移近量為165mm,支架從頂板剛被煤機(jī)截割出的高度到支架頂梁后端切頂

5、線處的頂?shù)装逡平繛?00mm。判斷為老頂?shù)某醮蝸韷?，初次來壓步距?0.7m（含切眼寬度7.5m）。從頂煤初次垮落至老頂初次來壓，工作面62#-122#架處于限采3.0m段。地面礦壓監(jiān)測(cè)系統(tǒng)圖如下：工作面靠溜頭側(cè)25#架初次來壓時(shí)壓力曲線圖工作面中部55#架初次來壓時(shí)壓力曲線圖工作面中部65#架初次來壓時(shí)壓力曲線工作面靠溜尾側(cè)95#架初次來壓時(shí)壓力曲線圖由圖表可以看出，支架拉移一個(gè)循環(huán)升夠初撐力后在很短時(shí)間內(nèi)出現(xiàn)卸載，說明上覆巖層活動(dòng)劇烈，來壓強(qiáng)度大。由礦壓觀測(cè)系統(tǒng)和現(xiàn)場觀測(cè)得知，工作面初次來壓顯現(xiàn)程度最為明顯的是工作面中部，其次是溜尾側(cè)，工作面溜頭側(cè)礦壓顯現(xiàn)較緩和。2、初次來壓礦壓顯現(xiàn)現(xiàn)象

6、分析初次來壓期間工作面中部局部頂板（61-79#架）破碎，50-60#架頂板較矮，最大頂?shù)装逡平?00mm，支架控頂困難，造成端面頂板出現(xiàn)一定程度的冒落。經(jīng)分析，工作面中部為放煤段和不放煤段的分界點(diǎn)，造成此處在初次來壓期間礦壓應(yīng)力較為集中，造成此處礦壓顯現(xiàn)最為明顯。初次來壓期間，面中部至溜尾側(cè)礦壓顯現(xiàn)明顯，面中部至溜頭側(cè)礦壓顯現(xiàn)較緩和，分析后總結(jié)原因?yàn)橐韵聝牲c(diǎn)：（1）初次來壓時(shí)此段范圍工作面溜尾至61#架限采3.0m，工作面62#架至溜頭限采9.0m，所以可以看做工作面一半為綜采，一半為綜放。由礦壓顯現(xiàn)的基本規(guī)律可知，放頂煤工作面與非放頂煤工作面相比，在頂板以及煤層條件、力學(xué)性質(zhì)相同情況下，

7、綜放工作面開采的支撐壓力分布范圍大，峰值點(diǎn)前移。由此可以解釋為什么工作面放煤段礦壓顯現(xiàn)較緩和而不放煤段礦壓顯現(xiàn)較明顯。（2）溜尾至61#架不放頂煤，在支架前移后不放頂煤極易形成懸臂梁，懸臂梁的出現(xiàn)導(dǎo)致老頂斷裂后，壓力峰值點(diǎn)位置相當(dāng)一部分集中在工作面支架上，導(dǎo)致此段壓力增高，礦壓顯現(xiàn)明顯。初次來壓期間工作面回風(fēng)側(cè)隅角瓦斯比來壓前含量超限，分析為一是工作面放煤后工作面后端在老頂?shù)闹蜗滦纬煽斩?，后部瓦斯涌出后占?jù)空洞內(nèi)的空間，老頂來壓垮落后，空洞內(nèi)積留的瓦斯涌出造成工作面回風(fēng)側(cè)隅角瓦斯含量增高。二是此段范圍內(nèi)工作面溜尾至61#架后部不放煤，造成大量破碎煤體遺留在采空區(qū)，破碎煤體涌出的瓦斯在老頂?shù)闹?/p>

8、護(hù)下占據(jù)頂煤的原始空間，初次來壓后，老頂垮落壓實(shí)原頂煤空間，后部瓦斯占據(jù)的空間被上部巖體侵入，造成工作面初次來壓期間后部瓦斯涌出采空區(qū)，造成回風(fēng)側(cè)隅角瓦斯含量超限。 初次來壓過后，工作面中部頂板仍呈破碎狀態(tài)，但壓力較小，推進(jìn)8m后才基本轉(zhuǎn)好。造成此現(xiàn)象的原因?yàn)槌醮蝸韷涸斐傻膲毫Ψ逯迭c(diǎn)在煤壁前方，在工作面還沒推進(jìn)至此位置時(shí)，煤體已被壓酥，所以初次來壓過后，工作面中部仍有部分支架頂板破碎，控頂困難。3、初次來壓強(qiáng)度工作面初次來壓強(qiáng)度為來壓時(shí)和來壓前支護(hù)阻力平均值的比值，反應(yīng)了初次來壓強(qiáng)度的大小。因初次來壓前，工作面的平均支護(hù)阻力為28mpa,初次來壓時(shí)工作面的支護(hù)阻力平均值為34 mpa，所以初次

9、來壓強(qiáng)度系數(shù)為：1.21。（三）老頂?shù)牡谝淮魏偷诙沃芷趤韷汗ぷ髅嫱七M(jìn)到90.2m處時(shí)，工作面頂板壓力增大，支架出現(xiàn)大面積卸載，煤壁片幫，由礦壓監(jiān)測(cè)系統(tǒng)和現(xiàn)場觀測(cè)，判斷為老頂?shù)牡谝淮沃芷趤韷骸５谝淮沃芷趤韷翰骄酁?9.5m。從老頂初次來壓至第一次周期來壓期間，全工作面限厚9.0m回采。地面監(jiān)測(cè)系統(tǒng)圖為：工作面溜頭側(cè)25#支架周期來壓壓力圖工作面溜頭側(cè)35#支架周期來壓壓力圖工作面中部65#支架周期來壓壓力圖工作面靠溜尾側(cè)85#架周期來壓壓力圖工作面靠溜頭側(cè)105#支架周期來壓壓力圖由監(jiān)測(cè)系統(tǒng)和現(xiàn)場觀測(cè)得知，此次周期來壓全工作面顯現(xiàn)明顯，因?yàn)槌醮蝸韷哼^后，全工作面限采9.0m，不存在不放煤段，所

10、以全工作面礦壓顯現(xiàn)基本相同。工作面第二次周期來壓與第一次周期來壓礦壓顯現(xiàn)基本相同，來壓步距為16.3m。兩次周期來壓都在全工作面放煤時(shí)出現(xiàn)，來壓強(qiáng)度較初次來壓強(qiáng)度緩和。（四）第三次周期來壓1、礦壓顯現(xiàn)工作面第三次周期來壓與前兩次周期來壓相比，礦壓顯現(xiàn)劇烈，來壓時(shí)，工作面支架在短時(shí)間內(nèi)快速卸載，頂?shù)装逡平考疵簷C(jī)剛截割后的頂?shù)装甯叨群椭Ъ軌喊箜斄耗┒饲许斁€處頂板高度最大差值為905mm，來壓步距比前兩次加大，為28m，工作面中部出現(xiàn)淋水，且淋水量大。2、現(xiàn)象分析第三次周期來壓與前兩次周期來壓強(qiáng)度明顯加大，步距加大，且前兩次沒有出現(xiàn)明顯頂板淋水，此次來壓伴隨淋水，且水量大，針對(duì)此現(xiàn)象，現(xiàn)分析如下

11、：當(dāng)采煤工作面上覆巖層存在多層堅(jiān)硬巖層時(shí)，對(duì)采場來壓產(chǎn)生影響的可能不止是鄰近煤層的第一層堅(jiān)硬巖層，有時(shí)上覆第二層、甚至第三層堅(jiān)硬巖層也成為老頂，它們破斷后會(huì)影響采場來壓顯現(xiàn)，從而導(dǎo)致采場周期來壓步距并不是每次都相等。由礦壓理論可知，當(dāng)存在兩層或兩層以上老頂會(huì)導(dǎo)致采場周期來壓步距呈現(xiàn)一大一小周期性變化和來壓強(qiáng)度呈現(xiàn)以一高一低周期性變化。工作面地質(zhì)柱狀圖如下：工作面部分地質(zhì)柱狀圖由地質(zhì)柱狀圖可知，煤層上方是平均0.5m厚的直接頂，直接頂上方有兩層堅(jiān)硬巖層，第一層為平均13.2m厚的粗粒砂巖，第二層為平均15.6m厚的細(xì)粒砂巖，兩層堅(jiān)硬巖層總厚度為28.8m。由此可知，當(dāng)這兩層巖層一層斷裂而另一層沒

12、斷裂，和兩層巖層同時(shí)出現(xiàn)斷裂時(shí)，工作面所出現(xiàn)的礦壓顯現(xiàn)肯定有區(qū)別。因來壓步距加大會(huì)導(dǎo)致來壓強(qiáng)度較大，來壓強(qiáng)度大，會(huì)在煤層至上覆老頂巖層產(chǎn)生豐富的裂隙，裂隙將煤層頂板砂巖含水引至工作面，造成工作面淋水大。所以經(jīng)綜合考慮，第三次周期來壓極有可能是煤層上覆兩層堅(jiān)硬巖層同時(shí)出現(xiàn)斷裂，導(dǎo)致來壓步距、強(qiáng)度比前兩次周期來壓都明顯加大。因第三次周期來壓時(shí)工作面推進(jìn)140m，根據(jù)現(xiàn)在許多礦井的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，工作面推進(jìn)距離接近工作面長度時(shí)，堅(jiān)硬頂板極易出現(xiàn)“見方易垮”的現(xiàn)象，造成頂板破壞、垮落充分。進(jìn)一步解釋了此次來壓強(qiáng)度較大的特點(diǎn)。3、第三次周期來壓強(qiáng)度：來壓時(shí)平均支護(hù)強(qiáng)度為：36mpa，來壓前平均支護(hù)強(qiáng)度為28

13、mpa，來壓強(qiáng)度系數(shù)為：1.29（五）第四次周期來壓至560m限采段結(jié)束期間的周期來壓工作面在限采段推進(jìn)時(shí)，上次周期來壓過后和下次周期來壓前，工作面有時(shí)需經(jīng)過限采線，工作面62#-122#架有時(shí)為限采3.0m有時(shí)不限采，造成工作面周期來壓時(shí)步距、強(qiáng)度和工作面顯現(xiàn)劇烈的地點(diǎn)極不一致，給總結(jié)此段內(nèi)的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律帶來了困難。上次周期來壓過后和下次周期來壓前，工作面沒有經(jīng)過限采線時(shí)，如62#-122#架不限厚3.0m開采即全工作面放煤時(shí)，來壓顯現(xiàn)與第一二次周期來壓相同，如62#-122#架限厚3.0m開采時(shí)，來壓顯現(xiàn)與初次來壓時(shí)相同，工作面中部至溜尾側(cè)礦壓顯現(xiàn)比至溜頭側(cè)較為劇烈。560m限采段結(jié)束后，

14、期間所有的周期來壓強(qiáng)度、步距都沒有第三次周期來壓時(shí)強(qiáng)度和步距大。工作面礦壓顯現(xiàn)劇烈的地點(diǎn)集中表現(xiàn)在工作面中部。四、結(jié)論及建議（一）支架與圍巖的相互作用關(guān)系工作面與圍巖的相互作用關(guān)系為：工作面上覆巖層的斷裂和回轉(zhuǎn)都是通過直接頂和頂煤作用到支架上，工作面支架又通過對(duì)頂煤和直接頂?shù)闹ёo(hù)控制間接控制老頂，使老頂活動(dòng)不至于影響工作面的正常生產(chǎn)。支架和上覆堅(jiān)硬巖層之間的關(guān)系為間接關(guān)系，支架和頂煤為直接關(guān)系，處理好頂煤對(duì)緩解礦壓顯現(xiàn)起到至關(guān)重要的作用。表現(xiàn)在：在周期來壓過后，下次周期來壓前，盡量將頂煤放凈，避免出現(xiàn)懸臂梁。在周期來壓時(shí)，加快工作面推進(jìn)速度，避免出現(xiàn)直接頂破碎，造成支架支護(hù)困難，失去支架的有效

15、支護(hù)能力。（二）zf7500/18/35支架的支護(hù)能力評(píng)定工作面經(jīng)過初次來壓和多次周期來壓，zf7500/18/35支架的工作阻力在老頂斷裂回轉(zhuǎn)給工作面帶來壓力后呈中速卸載狀態(tài)，加快推進(jìn)速度后并沒有給工作面生產(chǎn)造成影響。截止到560m限采段結(jié)束，工作面立柱共更換6顆，其中有5顆立柱密封被打穿串液。經(jīng)過綜合評(píng)定，支架能夠滿足生產(chǎn)，建議定期校訂安全閥，確保正常卸載。（三）兩順槽超前支護(hù)工作面在回采期間，兩順槽超前支護(hù)段沒有出現(xiàn)頂板大面積下沉現(xiàn)象，頂煤初次垮落、老頂初次來壓和周期來壓期間超前支護(hù)段頂板完整，巷道變形量不大，沒有出現(xiàn)頂板破碎現(xiàn)象。（四）因老頂初次來壓時(shí)工作面中部頂板破碎情況推進(jìn)8m后才

16、恢復(fù)完整，因此可以確定來壓時(shí)壓力峰值點(diǎn)在工作面前方8m左右處。（五）來壓期間，工作面中部礦壓顯現(xiàn)劇烈，因此建議工作面來壓時(shí)，加快工作面推進(jìn)速度，移架時(shí)跟機(jī)移架并確保支架的支護(hù)強(qiáng)度，工作面中部盡量超前移架，減小頂板破碎度，以減少老頂來壓對(duì)生產(chǎn)影響。工作面限采段礦壓觀測(cè)報(bào)告（從切眼至560m限采段）編制單位：編 制 人：編制日期：工作面限采段礦壓觀測(cè)報(bào)告（從切眼至560m限采段）工作面截止到2009年5月24日從切眼至560m限采段已回采完畢，期間經(jīng)歷了頂煤初次垮落、老頂初次來壓和二十余次周期來壓，為總結(jié)在此段范圍內(nèi)礦壓顯現(xiàn)特征，特作此階段礦壓觀測(cè)報(bào)告。一、觀測(cè)目的、內(nèi)容及方法（一）觀測(cè)目的1、掌

17、握采煤工作面上覆巖層運(yùn)動(dòng)規(guī)律，圍巖和支架的相互作用關(guān)系，并進(jìn)行頂板來壓的預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)。2、對(duì)采煤工作面所使用的支護(hù)設(shè)備可靠性和適應(yīng)性進(jìn)行評(píng)定，以便改進(jìn)和更新。3、確定采動(dòng)影響范圍及支撐壓力分布變化規(guī)律。（二）觀測(cè)內(nèi)容支架載荷、頂?shù)装逡平俊韷翰骄嗉皬?qiáng)度、頂板破碎度及煤壁前方壓力峰值點(diǎn)位置和來壓時(shí)瓦斯涌出規(guī)律。（三）觀測(cè)方法利用kj216礦壓在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)結(jié)合現(xiàn)場觀測(cè)記錄的方法進(jìn)行觀測(cè)，因?yàn)閗j216系統(tǒng)具有數(shù)據(jù)記憶和自動(dòng)繪制歷史曲線功能，并能實(shí)時(shí)反映工作面支架的載荷，使礦壓觀測(cè)實(shí)現(xiàn)了實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)和自動(dòng)化。二、工作面限采段與以往工作面相比所具有的特性（一）工作面長度較大，面長180m，比以往工作面長64

18、m，工作面上覆巖層垮落比以往工作面充分，影響范圍較大。（二）在560m限采段內(nèi)60m段工作面62#-122#架限采3.0m，在40m段內(nèi)工作面62#-122#架不限采，給此段內(nèi)工作面的礦壓顯現(xiàn)帶來了特殊性和復(fù)雜性。三、觀測(cè)結(jié)果分析（一）頂煤初次垮落1、頂煤初次垮落步距工作面于2008年11月13日頂煤垮落，垮落高度和范圍達(dá)到了直接頂初次垮落的標(biāo)志，即判斷為頂煤初次垮落，步距為24.5 m(含切眼寬度7.5m)。直接頂（頂煤）初次垮落步距的大小由巖層（煤層）的強(qiáng)度、厚度和節(jié)理裂隙的發(fā)育程度所決定，因頂煤上方直接頂多為厚度較薄的隨采隨落的砂質(zhì)泥巖，所以工作面不同頂煤的厚度和節(jié)理裂隙的發(fā)育程度不同決

19、定了頂煤初次垮落步距的不同。工作面與以往工作面頂煤初次垮落步距對(duì)比如下：工作面頂煤初次垮落步距對(duì)比表工作面名稱abcde初次垮落步距（m）343516.72424.5煤層厚度（m）1010479由對(duì)比表可以看出，在煤層條件相同的條件下，初次垮落步距基本與回采厚度（限采厚度）成正比。即：綜放工作面煤層厚度較大的，初次垮落步距也較大。2、直接頂類別及對(duì)生產(chǎn)的影響因工作面頂煤初次垮落步距為24.5m，按照直接頂分類指標(biāo)，屬3類穩(wěn)定頂板。此類頂板易造成工作面支架拉移后頂煤不易垮落，并且放煤效果差，如果工作面持續(xù)不放頂煤，則極易形成懸臂梁。（二）老頂?shù)某醮蝸韷?、初次來壓時(shí)工作面礦壓顯現(xiàn)2008年11月

20、26日，工作面頂板壓力增大，頂板發(fā)出悶雷聲，工作面中部局部頂板破碎，頂板出現(xiàn)下沉，工作面中部至溜尾側(cè)的支架出現(xiàn)卸載，頂?shù)装逡平吭龃?，煤壁片幫，下隅角瓦斯含量較高。頂?shù)装逖h(huán)最大移近量為165mm,支架從頂板剛被煤機(jī)截割出的高度到支架頂梁后端切頂線處的頂?shù)装逡平繛?00mm。判斷為老頂?shù)某醮蝸韷海醮蝸韷翰骄酁?0.7m（含切眼寬度7.5m）。從頂煤初次垮落至老頂初次來壓，工作面62#-122#架處于限采3.0m段。地面礦壓監(jiān)測(cè)系統(tǒng)圖如下：工作面靠溜頭側(cè)25#架初次來壓時(shí)壓力曲線圖工作面中部55#架初次來壓時(shí)壓力曲線圖工作面中部65#架初次來壓時(shí)壓力曲線工作面靠溜尾側(cè)95#架初次來壓時(shí)壓力曲

21、線圖由圖表可以看出，支架拉移一個(gè)循環(huán)升夠初撐力后在很短時(shí)間內(nèi)出現(xiàn)卸載，說明上覆巖層活動(dòng)劇烈，來壓強(qiáng)度大。由礦壓觀測(cè)系統(tǒng)和現(xiàn)場觀測(cè)得知，工作面初次來壓顯現(xiàn)程度最為明顯的是工作面中部，其次是溜尾側(cè)，工作面溜頭側(cè)礦壓顯現(xiàn)較緩和。2、初次來壓礦壓顯現(xiàn)現(xiàn)象分析初次來壓期間工作面中部局部頂板（61-79#架）破碎，50-60#架頂板較矮，最大頂?shù)装逡平?00mm，支架控頂困難，造成端面頂板出現(xiàn)一定程度的冒落。經(jīng)分析，工作面中部為放煤段和不放煤段的分界點(diǎn)，造成此處在初次來壓期間礦壓應(yīng)力較為集中，造成此處礦壓顯現(xiàn)最為明顯。初次來壓期間，面中部至溜尾側(cè)礦壓顯現(xiàn)明顯，面中部至溜頭側(cè)礦壓顯現(xiàn)較緩和，分析后總結(jié)原因

22、為以下兩點(diǎn)：（1）初次來壓時(shí)此段范圍工作面溜尾至61#架限采3.0m，工作面62#架至溜頭限采9.0m，所以可以看做工作面一半為綜采，一半為綜放。由礦壓顯現(xiàn)的基本規(guī)律可知，放頂煤工作面與非放頂煤工作面相比，在頂板以及煤層條件、力學(xué)性質(zhì)相同情況下，綜放工作面開采的支撐壓力分布范圍大，峰值點(diǎn)前移。由此可以解釋為什么工作面放煤段礦壓顯現(xiàn)較緩和而不放煤段礦壓顯現(xiàn)較明顯。（2）溜尾至61#架不放頂煤，在支架前移后不放頂煤極易形成懸臂梁，懸臂梁的出現(xiàn)導(dǎo)致老頂斷裂后，壓力峰值點(diǎn)位置相當(dāng)一部分集中在工作面支架上，導(dǎo)致此段壓力增高，礦壓顯現(xiàn)明顯。初次來壓期間工作面回風(fēng)側(cè)隅角瓦斯比來壓前含量超限，分析為一是工作面

23、放煤后工作面后端在老頂?shù)闹蜗滦纬煽斩矗蟛客咚褂砍龊笳紦?jù)空洞內(nèi)的空間，老頂來壓垮落后，空洞內(nèi)積留的瓦斯涌出造成工作面回風(fēng)側(cè)隅角瓦斯含量增高。二是此段范圍內(nèi)工作面溜尾至61#架后部不放煤，造成大量破碎煤體遺留在采空區(qū)，破碎煤體涌出的瓦斯在老頂?shù)闹ёo(hù)下占據(jù)頂煤的原始空間，初次來壓后，老頂垮落壓實(shí)原頂煤空間，后部瓦斯占據(jù)的空間被上部巖體侵入，造成工作面初次來壓期間后部瓦斯涌出采空區(qū)，造成回風(fēng)側(cè)隅角瓦斯含量超限。 初次來壓過后，工作面中部頂板仍呈破碎狀態(tài)，但壓力較小，推進(jìn)8m后才基本轉(zhuǎn)好。造成此現(xiàn)象的原因?yàn)槌醮蝸韷涸斐傻膲毫Ψ逯迭c(diǎn)在煤壁前方，在工作面還沒推進(jìn)至此位置時(shí)，煤體已被壓酥，所以初次來壓過后

24、，工作面中部仍有部分支架頂板破碎，控頂困難。3、初次來壓強(qiáng)度工作面初次來壓強(qiáng)度為來壓時(shí)和來壓前支護(hù)阻力平均值的比值，反應(yīng)了初次來壓強(qiáng)度的大小。因初次來壓前，工作面的平均支護(hù)阻力為28mpa,初次來壓時(shí)工作面的支護(hù)阻力平均值為34 mpa，所以初次來壓強(qiáng)度系數(shù)為：1.21。（三）老頂?shù)牡谝淮魏偷诙沃芷趤韷汗ぷ髅嫱七M(jìn)到90.2m處時(shí)，工作面頂板壓力增大，支架出現(xiàn)大面積卸載，煤壁片幫，由礦壓監(jiān)測(cè)系統(tǒng)和現(xiàn)場觀測(cè)，判斷為老頂?shù)牡谝淮沃芷趤韷?。第一次周期來壓步距?9.5m。從老頂初次來壓至第一次周期來壓期間，全工作面限厚9.0m回采。地面監(jiān)測(cè)系統(tǒng)圖為：工作面溜頭側(cè)25#支架周期來壓壓力圖工作面溜頭側(cè)3

25、5#支架周期來壓壓力圖工作面中部65#支架周期來壓壓力圖工作面靠溜尾側(cè)85#架周期來壓壓力圖工作面靠溜頭側(cè)105#支架周期來壓壓力圖由監(jiān)測(cè)系統(tǒng)和現(xiàn)場觀測(cè)得知，此次周期來壓全工作面顯現(xiàn)明顯，因?yàn)槌醮蝸韷哼^后，全工作面限采9.0m，不存在不放煤段，所以全工作面礦壓顯現(xiàn)基本相同。工作面第二次周期來壓與第一次周期來壓礦壓顯現(xiàn)基本相同，來壓步距為16.3m。兩次周期來壓都在全工作面放煤時(shí)出現(xiàn)，來壓強(qiáng)度較初次來壓強(qiáng)度緩和。（四）第三次周期來壓1、礦壓顯現(xiàn)工作面第三次周期來壓與前兩次周期來壓相比，礦壓顯現(xiàn)劇烈，來壓時(shí)，工作面支架在短時(shí)間內(nèi)快速卸載，頂?shù)装逡平考疵簷C(jī)剛截割后的頂?shù)装甯叨群椭Ъ軌喊箜斄耗┒饲?/p>

26、頂線處頂板高度最大差值為905mm，來壓步距比前兩次加大，為28m，工作面中部出現(xiàn)淋水，且淋水量大。2、現(xiàn)象分析第三次周期來壓與前兩次周期來壓強(qiáng)度明顯加大，步距加大，且前兩次沒有出現(xiàn)明顯頂板淋水，此次來壓伴隨淋水，且水量大，針對(duì)此現(xiàn)象，現(xiàn)分析如下：當(dāng)采煤工作面上覆巖層存在多層堅(jiān)硬巖層時(shí)，對(duì)采場來壓產(chǎn)生影響的可能不止是鄰近煤層的第一層堅(jiān)硬巖層，有時(shí)上覆第二層、甚至第三層堅(jiān)硬巖層也成為老頂，它們破斷后會(huì)影響采場來壓顯現(xiàn)，從而導(dǎo)致采場周期來壓步距并不是每次都相等。由礦壓理論可知，當(dāng)存在兩層或兩層以上老頂會(huì)導(dǎo)致采場周期來壓步距呈現(xiàn)一大一小周期性變化和來壓強(qiáng)度呈現(xiàn)以一高一低周期性變化。工作面地質(zhì)柱狀圖如

27、下：工作面部分地質(zhì)柱狀圖由地質(zhì)柱狀圖可知，煤層上方是平均0.5m厚的直接頂，直接頂上方有兩層堅(jiān)硬巖層，第一層為平均13.2m厚的粗粒砂巖，第二層為平均15.6m厚的細(xì)粒砂巖，兩層堅(jiān)硬巖層總厚度為28.8m。由此可知，當(dāng)這兩層巖層一層斷裂而另一層沒斷裂，和兩層巖層同時(shí)出現(xiàn)斷裂時(shí)，工作面所出現(xiàn)的礦壓顯現(xiàn)肯定有區(qū)別。因來壓步距加大會(huì)導(dǎo)致來壓強(qiáng)度較大，來壓強(qiáng)度大，會(huì)在煤層至上覆老頂巖層產(chǎn)生豐富的裂隙，裂隙將煤層頂板砂巖含水引至工作面，造成工作面淋水大。所以經(jīng)綜合考慮，第三次周期來壓極有可能是煤層上覆兩層堅(jiān)硬巖層同時(shí)出現(xiàn)斷裂，導(dǎo)致來壓步距、強(qiáng)度比前兩次周期來壓都明顯加大。因第三次周期來壓時(shí)工作面推進(jìn)140m，根據(jù)現(xiàn)在許多礦井的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，工作面推進(jìn)距離接近工作面長度時(shí)，堅(jiān)硬頂板極易出現(xiàn)“見方易垮”的現(xiàn)象，造成頂板破壞、垮落充分。進(jìn)一步解釋了此次來壓強(qiáng)度較大的特點(diǎn)。3、第三次周期來壓強(qiáng)度：來壓時(shí)平均支護(hù)強(qiáng)度為：36mpa，來壓前平均支護(hù)強(qiáng)度為28 mpa，來壓強(qiáng)度系數(shù)為：1.29（五）第四次周期來壓至560m限采段結(jié)束期間的周期來壓工作面在限采段推進(jìn)時(shí)，上次周期來壓過后和下次周期來壓前，工作面有時(shí)需經(jīng)過限采線，工作面62#-122#架有時(shí)為限