降低綜合焦比的工藝措施

1、降低綜合焦比的工藝措施苗廣志，趙信亮，杜廣闊(唐山國(guó)豐鋼鐵有限公司，河北 唐山 063000)摘 要: 介紹了唐山國(guó)豐鋼鐵公司煉鐵廠通過采取措施，改善了燒結(jié)礦的冶金性能，優(yōu)化了粒度組成，特別是采用外礦粉生產(chǎn)球團(tuán)礦，大大降低了球團(tuán)礦的成本。通過對(duì)四大制度的優(yōu)化使綜合焦比有較大幅度的降低，值得同類企業(yè)借鑒。關(guān) 鍵 詞:綜合焦比;工藝攻關(guān); 效果1 前言在國(guó)內(nèi)外經(jīng)濟(jì)下滑、鋼鐵需求減弱、國(guó)內(nèi)產(chǎn)能釋放，利潤(rùn)空間急劇下降、成本及效益壓力劇增的嚴(yán)峻形勢(shì)下，2012年16月唐山國(guó)豐一煉鐵廠綜合焦比完成5436 kg /t、二煉鐵廠綜合焦比完成54654kg/t，與國(guó)內(nèi)先進(jìn)指標(biāo)相比存在4050/t的差距。為挖掘

2、潛力降成本，開展了降低綜合焦比的工藝攻關(guān)。2 攻關(guān)措施21 改善燒結(jié)礦冶金性能(1) 在保證入爐燒結(jié)礦配比的前提下，控制燒結(jié)礦的r2在185195、feo含量8%95%的水平。(2) 結(jié)合物料基礎(chǔ)特性進(jìn)行燒結(jié)結(jié)構(gòu)配比優(yōu)化，改善燒結(jié)礦的液相形成效果。(3) 對(duì)燒結(jié)用輔料白灰、石灰石的配比進(jìn)行成本、消耗及對(duì)礦質(zhì)影響綜合測(cè)算，得出輔料結(jié)構(gòu)。(4) 現(xiàn)場(chǎng)跟蹤配比結(jié)構(gòu)的執(zhí)行情況。(5) 每周對(duì)高爐入爐有害元素的負(fù)荷進(jìn)行分析測(cè)算，持續(xù)關(guān)注原料成分中mn、p、ti、cr、ni、cu、k、na、zn 等元素對(duì)入爐負(fù)荷的影響。并結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)情況適當(dāng)調(diào)整相應(yīng)原料結(jié)構(gòu)配比量。(6) 做冶金性能試驗(yàn)，關(guān)注整體燒結(jié)礦冶

3、金性能的變化趨勢(shì)，為生產(chǎn)廠及時(shí)提供參考數(shù)據(jù)。22 優(yōu)化燒結(jié)成品礦的粒度組成(1) 將燒結(jié)二次冷篩篩板由原來間隙為20mm的全部更換成間隙為16mm，并將部分間隙10mm的篩板更換為8mm，使進(jìn)入高爐的燒結(jié)礦的成品整粒效果有所改善。燒結(jié)礦粒度組成中816mm的整粒量提高15%2%，燒結(jié)礦的粒度更加均勻，有利于改善高爐塊狀帶的透氣性，提高煤氣利用效果。(2) 將燒結(jié)機(jī)上鋪底料的厚度由原來的80mm調(diào)整為65mm，保證燒結(jié)過程透氣性，同時(shí)對(duì)燒結(jié)機(jī)篦條的影響基本等同。降低了鋪底料的用量，使燒結(jié)礦的成品率升高15%。23 優(yōu)化入爐料的結(jié)構(gòu)球團(tuán)礦冶金性能優(yōu)于進(jìn)口塊礦，但受國(guó)內(nèi)礦粉市場(chǎng)因素的影響，內(nèi)粉生產(chǎn)球

4、團(tuán)礦成本升高。與國(guó)內(nèi)院校合作對(duì)外粉的基礎(chǔ)性能、成球制粒效果、焙燒球團(tuán)礦的基本工藝技術(shù)、生產(chǎn)操作條件進(jìn)行了全面試驗(yàn)研究。目前巴西球團(tuán)粉、烏克蘭粉生產(chǎn)的球團(tuán)礦的成分、粒度、強(qiáng)度指標(biāo)完全滿足了高爐生產(chǎn)的要求，對(duì)高爐穩(wěn)定配加球團(tuán)礦，提高入爐品位有著積極的意義。24 物料平衡與熱平衡計(jì)算通過計(jì)算找出了高爐外部熱損失占總熱量的10%12%，煤氣帶走熱量占總熱量的7%9%。為降低綜合焦比工藝攻關(guān)指明了方向。25 利用渣相圖確定合理的爐渣成分al2o3含量15%的caomgosio2渣相圖見圖1。分析圖1可知，在現(xiàn)有原燃料條件下，合理的爐渣成分: mgo 10% 11%，al2o314%15%，r2在120左

5、右，r4在10左右。盡量減少高爐渣中al2o3含量，使其控制在15%以下。26 應(yīng)用模擬試驗(yàn)裝置研究高爐原料的透氣性由高爐裝料制度決定的爐料在爐內(nèi)的分布對(duì)高爐的煤氣流分布、煤氣利用、高爐順行和長(zhǎng)壽有很大的作用，直接影響著高爐產(chǎn)量。通過試驗(yàn)研究礦批大小與高爐透氣性的關(guān)系，高爐上部調(diào)劑，采取大礦批、大礦角、大角差，保證中心氣流。27 制定合理的回旋區(qū)長(zhǎng)度、面積，活躍爐缸以1780高爐為例，當(dāng)實(shí)際風(fēng)溫為1228，風(fēng)量為3400m3/min，風(fēng)壓為379kpa，風(fēng)口面積為02884m2。計(jì)算出風(fēng)口回旋區(qū)長(zhǎng)度為113m，高度為058m，風(fēng)口回旋區(qū)面積為3052m2，風(fēng)口回旋區(qū)面積與爐缸面積之比為041。

6、通過查閱文獻(xiàn)，回旋區(qū)深度應(yīng)控制在12m，風(fēng)口回旋區(qū)面積與爐缸面積之比應(yīng)控制在043?？芍郀t的回旋區(qū)深度比較淺，回旋區(qū)面積較小。為此利用檢修的機(jī)會(huì)通過采取縮小風(fēng)口面積到02801m2，加長(zhǎng)風(fēng)口長(zhǎng)度到 530 mm，提高了回旋區(qū)深度和面積。28 優(yōu)化送風(fēng)口面積和風(fēng)口小套長(zhǎng)度281 風(fēng)速計(jì)算2012年8月18日檢修前，7#高爐風(fēng)溫為1228，風(fēng)量為3400m3/min，風(fēng)壓為379kpa，頂壓為210kpa，頂溫178 ，6個(gè)風(fēng)口直徑為115mm，20個(gè)風(fēng)口直徑為120mm，風(fēng)口面積為02884m2，風(fēng)口布局見表1。風(fēng)速計(jì)算公式:通過計(jì)算:7#高爐標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速190m/s;實(shí)際風(fēng)速220m/s。從生產(chǎn)

7、狀況來看，高爐爐缸不活躍，中心打不開，煤氣利用率低，爐頂煤氣中co2含量平均在17%18%。利用8月18日檢修的機(jī)會(huì)，7#高爐將風(fēng)口調(diào)整為15個(gè)直徑為115mm，11個(gè)120mm的風(fēng)口。風(fēng)口面積為02801m2，風(fēng)口具體布局見表2。8月18日檢修后7#高爐風(fēng)溫為1240，風(fēng)量為3343m3/min，風(fēng)壓為376kpa，頂壓為210kpa，爐頂溫度190。通過計(jì)算:標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速為199m/s，實(shí)際風(fēng)速234m/s，比檢修前提高了約10m/s，吹透高爐中心，爐缸比較活躍，穩(wěn)定煤氣流速，提高煤氣利用率。爐頂煤氣中co2含量平均在188%，最好時(shí)達(dá)到195%。282 提高鼓風(fēng)動(dòng)能鼓風(fēng)動(dòng)能計(jì)算公式:風(fēng)口調(diào)整

8、前鼓風(fēng)動(dòng)能為7449kg(f)m/s;風(fēng)口調(diào)整后鼓風(fēng)動(dòng)能為8135kg(f)m/s，鼓風(fēng)動(dòng)能較以前有所提高。283 加長(zhǎng)風(fēng)口小套長(zhǎng)度1#1780高爐在11月8日檢修時(shí)，將風(fēng)口小套長(zhǎng)度由480mm全部換成530mm，加長(zhǎng)了風(fēng)口長(zhǎng)度，有利于高爐發(fā)展中心，提高回旋區(qū)長(zhǎng)度和面積，提高煤氣利用率。3 結(jié)語(1) 通過燒結(jié)杯實(shí)驗(yàn)、現(xiàn)場(chǎng)工藝跟蹤、冶金性能試驗(yàn)、物料試驗(yàn)，對(duì)配料結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化、確定feo、r2控制范圍，穩(wěn)定了燒結(jié)礦的粉化指數(shù)rdi+315、改善了燒結(jié)礦的還原性ri。(2) 燒結(jié)鋪底料和全外粉生產(chǎn)球團(tuán)礦，優(yōu)化了燒結(jié)礦的粒度組成、爐料結(jié)構(gòu)，提高了入爐品位。(3) 通過物料平衡與熱平衡計(jì)算，找出在高爐冶煉過程中物質(zhì)與熱量的來源