附錄二0#~1#現(xiàn)澆托架設(shè)計計算書

1、0#1#現(xiàn)澆托架設(shè)計計算書、設(shè)計說明本托架按1#段施工時對其產(chǎn)生的最大荷載進(jìn)行分析計算梁頂寬：b 1=13m梁頂板高:h1=0.28m梁底寬：b2=7m梁底板高:h2= 0.6 m梁總高：h= 5.5 m梁腹板高:hf= 4.95 m梁腹板寬:bf= 0.7 m懸臂長：l 0#= 2.5 m混凝土體積：V 75.7 m31、0#塊梁體基本尺寸2、1#塊梁體基本尺寸梁頂寬：b1=13m梁頂板高：h1= 0.28 m梁底寬：b2= 7m梁底板高：h2= 0.6 m梁總高：hq= 5.21 mhh=5.5 m梁腹板高：hqf= 4.66 mhhf=4.95m梁腹板寬：bf= 0.7 m懸臂長：11#

2、= 2.5 m混凝土體積：V 37.1 m33、 托架設(shè)計說明本托架采用三角托架形式，由于0#塊頂部均為水平面，而1#塊底部均為斜面，其高差僅為12.8cm，因此在設(shè)計中不單獨對 0#塊底部進(jìn)行水平桿設(shè)置，均按1#底部斜面進(jìn)行桿件設(shè)置，在0#塊實際施工中適當(dāng)添加型鋼將其調(diào)平即可。托架受力說明：由于 0#塊施工前已在墩頂處設(shè)置了臨時支座，因此在0#塊施工時，臨時支座必然承擔(dān)了支座范圍內(nèi)（墩頂范圍內(nèi)）0#塊產(chǎn)生的所有荷載，超出支座外的荷載則由托架承擔(dān)；1#塊全部荷載均由托架承擔(dān)；此處，0#塊與1#塊分段施工。托架具體尺寸如下圖所示：RixR2x-Fl= F2=F3=F4=Tb托架施工布置圖如下:士

3、 一 沿卑rl Na/b = 103.0mm2取 2 根20b , S=6560mm2, 應(yīng)力b=b 桿件：A Nb/b = 463.9mm2取 2 根20b , S=6560mm2, 應(yīng)力b=c 桿件：A Nc/b = 1544.3mm2取 2 根20b , S=6560mm2, 應(yīng)力b=d 桿件：A Nd/b = 648.5mm2取 2 根20b , S=6560mm2, 應(yīng)力b=e 桿件：A Ne/b = 863.9mm2取 2 根20b , S=6560mm2, 應(yīng)力 b =（二）1#塊施工時托架各桿件受力計算1、 設(shè)計荷載的確定a、 1#段混凝土荷載（托架承受范圍內(nèi)）G0#= 丫 *

4、v=1012.83 KN 已考慮漲模系數(shù)b、模板自重（按 2kn/m2 重量進(jìn)行計算）Gm= 2*Sm=264.6KN上部結(jié)構(gòu)自重（貝雷梁、小分配梁自重）G1=108.9 KNc、施工荷載Q= 2.5*S=97.5 KNd、風(fēng)荷載W= 1.2*S=46.8 KN荷載組合：E F=1.2*G+1.4*Q= 1865.65 KN由 于托架左右對稱梁體布置，因此，單片托架所承受的荷載為：F= E F/2932.83 KN2、 荷載分配12001200F2F3F4KNKNKN Na/(T = 3094.7mm2取 2 根 16a ，S=4380mm2,應(yīng)力(T = 144.8Mpab 桿件：A Nb/

5、(T = 4618.3mm2取 2 根 20b ，S=6560mm2,應(yīng)力(T = 144.3Mpac 桿件：A Nc/(T = 1542.7mm2取 2 根 14a ，S=3700mm2,應(yīng)力(T = 85.5Mpad 桿件：A Nd/(T = 1679.1mm2取 2 根 14a ，S=3700mm2,應(yīng)力(T = 93.0Mpae 桿件：A Ne/(T = 2092.6mm2取 2 根 14a ，S=3700mm2,應(yīng)力(T = 115.9Mpaf 桿件：A Nf/(T = 1446.7mm2取 2 根 14a ，S=3700mm2,應(yīng)力(T =80.2Mpag 桿件：A Ng/(T =

6、 2806.5mm2取 2 根 14a ，S=3700mm2,應(yīng)力(T = 155.5Mpah 桿件：A Nh/ Iy1桿件繞y軸失穩(wěn)入 y= L/iy=查表可得a51.70.848 150桿件受力（T =Na/ a /A= 114.0205MPa桿件穩(wěn)定性滿足要求。b、 DC桿件:DC桿件米用214a，兩端均米用固結(jié)。查表得14a參數(shù)如下:Ix= 564 cm4Iy= 53.2cm4ix= 5.52cmiy= 1.7 cmZ0= 1.71cmA= 18.5cm2DC桿組合件:L= 1890 mmIx1=2Ix=1128 cm4Iy1= 2*Iy+(15-Z0)A2*A=1346.8cm4Ix

7、1 v Iy1桿件繞x軸失穩(wěn)入 x= L/ix=34.2 150查表可得a0.921桿件受力T =Na/ a /A= 125.9205MPa桿件穩(wěn)定性滿足要求。c、EF桿件:EF桿件米用214a，兩端均米用固結(jié)。查表得14a參數(shù)如下:Ix= 564 cm4Iy= 53.2cm4ix= 5.52cmiy= 1.7 cmZ0= 1.71cmA= 18.5 cm2EF 桿組合件： L= 1360 mmIx1=2Ix= 1128 cm4Iy1= 2*ly+(15-Z0F2*A=1346.8 cm41x1 v Iy1桿 件繞 x 軸失穩(wěn)入 x= L/ix= 24.6 150查表可得a =0.955桿件受

8、力(T = Na/ a /A= 162.8205 MPa桿 件穩(wěn)定性滿足要求。d、 AB 桿件：AB 桿件采用 214a ，兩端均采用固結(jié)。查表得14a參數(shù)如下：Ix= 564 cm4Iy= 53.2 cm4ix= 5.52 cmiy= 1.7 cmZ0= 1.71 cmA= 18.5 cm2EF 桿組合件： L= 2500 mmIx1=2Ix= 1128 cm4Iy1= 2*Iy+(15-Z0)A2*A=1346.8 cm4Ix1 v Iy1桿 件繞 x 軸失穩(wěn)入 x= L/ix= 45.3 150查表可得 a =0.876桿件受力 T = Na/a /A= 97.6 R1x= 770.28

9、 KNb、考慮錨筋在受拉剪作用下的受力驗算：As= (V-0.3N)/(ar*av*fy)= 5709.2mm2為7根32mm鋼筋面積，實際上剪力基本上全部由B支座下型鋼承擔(dān)，要求。受力滿足要求。2) B支座：主要承受壓力、剪力作用，由混凝土承受壓力，剪力由預(yù)埋型鋼直接承受。a、混凝土承壓：f= R2x/A= 4.8 Mpa v fc=16.1 MPa支座承受壓力，采用 6根25mm螺紋鋼作為錨筋，埋深500mmb、支座可承受剪力值：av= (4-0.08d)*(fc/fy)0.5=0.480Vz= 567.4 KN v R2y=842.27 KN僅靠支座無法承受所有剪力，需在制作下部預(yù)埋型鋼

10、來抵消上部所有剪力c、初擬220b (焊成盒狀)來計算其受力是否滿足要求。R2y=842.27 KN僅考慮拉力計算因此預(yù)埋的832mm螺紋鋼滿足型鋼能承受的剪力如下：V= 3*n *ar*(W*b*fy*fcF0.5= 1304.6KN埋深為：L6h=6*200=1200mm；取 L=1200mm 型鋼剪力驗算：A=10260 mm2t = 3*Q/2/A=123.1 Mpa v t = 125 Mpa受力滿足要求。3、支座焊縫計算1)A支座上焊縫計算a、 A支座錨筋與錨板連接計算 焊縫連接焊縫參數(shù)：Lw= 300 mmhf= 8mmB f= 1.22n= 8(焊縫數(shù)量)道焊縫正應(yīng)力計算：Mp

11、a v (T = 205 Mpa96.3 KN拉力：N= n *dA2*ft/4=168.8KNKN 105.3剪力：Q= n *dA2*fv/4=152.7受力滿足要求，進(jìn)行綜合力作用下的驗算0.895 V 1該螺栓受力滿足要求b、A支座錨板與托架桿件焊縫計算焊縫參數(shù)：Lw= 350 mmhf= 8mmB f= 1.22n= 2(焊縫數(shù)量)每道焊縫正應(yīng)力計算：(T = N/(Lw*0.707*hf*B f*n)=159.5三角加勁板所承受的豎向力：F= lw*0.707*hf* B f* b =521.8余下豎向力則由豎向焊縫承擔(dān)t f= ( N-F)/(Lw*0.707*hf*n)=81.

12、0Mpa V b = 205 Mpa 拉力KNMpa V t = 125 Mpa焊縫受力滿足要求.注:實際中,A支座基本不承受豎向剪力,所有剪力均由B支座下預(yù)埋型鋼承受,此處計算為完全假定狀態(tài)實際中可不考慮2) B支座上焊縫計算A支座一致。B支座受壓，原則上可不考慮對焊縫的驗算，此處焊縫計算基本與a、 B支座錨筋與錨板焊縫計算焊縫參數(shù)：Lw= 300 mm hf= 8 mmB f= 1.22n= 8(焊縫數(shù)量)每道焊縫正應(yīng)力計算：Mpa V b = 205 Mpab、b = N/(Lw*0.707*hf* B f*n)=46.5V t = 125 Mpa焊縫強度滿足受力要求.三、分配梁受力計算

13、托架頂部安裝貝雷梁，貝雷梁上部安裝小分配梁承受上部荷載。(一)箱梁中部分配梁受力計算1、 施工荷載a、中部尺寸(單個分配梁受力范圍內(nèi))1=2.5 m b= 0.75 mh= 0.88 mb、 荷載混凝土： Gh= v* 丫 =45.05 KN模板荷載：Gm= 2*Sz=7.50 KN施工荷載：Q= 2.5*Sz= 4.69 KN風(fēng)荷載： W= 1.2*Sz=2.25 KN荷載組合：N= 1.2*G+1.4*Q= 72.77KN轉(zhuǎn)換為均布荷載：q= N/L= 29.11KN/m2、 受力計算M= 5.2 KN.mQ= 21.8 KN截面確定：W M/ (T =25.37 cm3取一根114a (

14、W=102cm3,l=712cm4)按間距750mm布置，驗算其受力，此時:(T = M/W= 51.0Mpa v r =205 Mpat = 3*Q/2/S=15.21 Mpa v3 =0.2 mm v 3 mm受力及撓度均符合受力要求。（二）箱梁腹板處分配梁受力計算1、 施工荷載a、腹板處尺寸1=2.5 mb1= 0.7 mh= 5.5 mS= 4.5 m2b、荷載混凝土： Gf1= v1* Y =262.76施工荷載：Q= 2.5*Sz= 4.38 風(fēng)荷載：W= 1.2*Sz=2.1 KN荷載組合：N= 1.2*G+1.4*Q= 324.38 KN 轉(zhuǎn)換為橫向均布荷載：qf= N/b1=

15、463.40 KN/mqz= N/b= 97.02 KN/mc、建立受力分析模型如下：t =125 MpaKN翼沿部分混凝土荷載由外側(cè)模傳遞至貝雷梁上KNqf=463.40 kn/m qz=97, 02 kn/m丁 I.AIt R2R3R1=44.13KNR2=367.41KNR3=53.03KNR2 受力最大，將R2 轉(zhuǎn)換為順橋向均布荷載進(jìn)行計算。q= R2/L= 147.0 KN/md、 計算小分配梁受力：M=28.6 KN.mQ=114.6 KN材料截面確定：W M/ (T =139.5 cm3取2114a (W=204cm3,l=1424cm4)按間距750mm布置，驗算其受力，此時: (T = M/W= 140.2 Mpa v r =205 Mpat = 3*Q/2/S=40.0 Mpa v t =125 Mpa3