滿堂支架方案

1 目目 錄錄 第一章第一章 編制依據(jù)編制依據(jù) 1 編制依據(jù) 1 第二章第二章 工程概況工程概況 2 一 工程概況 2 二 工程環(huán)境 3 第三章第三章 施工方案施工方案 4 一 地基狀況及處理措施 4 二 現(xiàn)澆碗扣支架設計 4 三 支架體系施工方法 6 四 現(xiàn)澆箱梁構造尺寸和計算 6 五 方興大道跨繁華大道門洞施工設計方案 32 0 第一章第一章 編制依據(jù)編制依據(jù) 編制依據(jù)編制依據(jù) 1 建設部 工程建設標準強制性條文 2 有關 工程建設地方標準強制性條文 3 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ166 2008 4 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009 2001 5 市政橋梁工程施工及驗收規(guī)程 DBJ08 228 97 6 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80 91 7 公路橋涵施工技術規(guī)范 JTJ04l 2000 8 混凝土結構工程施工質量及驗收規(guī)程 G850204 2002 9 建筑工程安全檢查標準 JGJ33 2001 10 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范 征求意見稿 建設部 2008 5 10 發(fā) 布 實施 11 本工程設計圖紙及地質勘測報告 12 通過踏勘取得的現(xiàn)場情況 1 第二章第二章 工程概況工程概況 一 工程概況一 工程概況 G206 合肥城區(qū)段線位起于吳山鎮(zhèn)合淮阜吳山互通立交連接線 沿高壓走廊 西側 經(jīng)合六葉高速 滁河干渠后 在機場高速收費站南始與機場路共線 向 南利用規(guī)劃方興大道線位 經(jīng)寧西鐵路上行線 滬漢蓉鐵路和寧西鐵路下行線 后 上跨繁華大道 采用定向匝道與規(guī)劃湯口路銜接 此后 路線利用規(guī)劃湯 口路一路向南 最終接合安公路 本次先期施工長江西路以南部分 本項目含方興大道和湯口路兩段 其中方興大道段起訖里程為 樁號 K7 400 樁號 K10 050 湯口路段起訖里程為 樁號 TK9 150 樁號 TK9 795 含湯口路互通立交 1 座 全長合計 3 295km 方興大道主線橋全長 1490 米 湯 口路主線橋全長 706 42 米 另加 A B C D E 五條匝道分別長 488 8 米 317 8 米 150 米 90 米 90 米 方興大道主線橋標準跨徑采用 30 米 平均 3 4 跨一聯(lián) 上部結構采用等高 度梁 梁高 2 2 米 跨越繁華大道及湯口路節(jié)點采用 30 50 30 米一聯(lián) 上 部結構采用變高度預應力混凝土連續(xù)梁 支點梁高 3 5 米 跨中梁高 2 2 米 橋梁寬度有 32 5 米 40 5 米 25 5 米及部分變寬聯(lián) 異型段最寬可至 45 8m 標準跨徑中 25 5 米寬橋采用雙柱墩 墩柱截面采用 1 8x1 8 米 32 5 米寬橋采用雙柱墩 墩柱截面 1 8x2 米 其余橋寬均采用三柱墩 墩柱截面 1 8x1 8 米 繁華大道 50 米主跨橋墩采用 2x2 3 米 湯口路 50 米主跨橋墩 采用 1 8x2 米 基礎均采用群樁基礎 樁徑 1 2 1 6 米 湯口路主線橋主橋跨徑為 60 100 60 米 共分兩幅橋 單幅寬度 25 米 橋梁總寬 53 米 上部結構采用變截面預應力混凝土連續(xù)梁結構 單箱三室截 面 支點梁高 6 米 跨中梁高 2 2 米 頂板厚 0 28 米 底板厚 0 75 0 3 米 腹板厚度 0 6 0 5 米 各變截面尺寸均按照二次拋物線變化 橋面橫坡由箱梁 腹板變高度形成 上部箱梁采用 C50 混凝土 三向預應力結構 預應力鋼鉸線 分別采用 19 股和 16 股的 s15 2 高強度低松弛鋼絞線 主橋上部結構采用 掛籃懸臂澆注法施工 下部主墩采用薄壁空心墩 單幅橋墩由兩個 4x7 7 米空 心矩形墩組成 基礎采用群樁基礎 樁徑 2 米 下部主引橋過渡墩采用矩形墩 單幅橋墩由兩個 2 8x7 7 米矩形墩組成 基礎采用群樁基礎 樁徑 1 6 米 引 橋為變寬橋 單幅橋寬 25 32 米不等 梁高 2 2 米 單箱多室截面 橋墩采用 2 雙柱墩 橋墩截面為 1 8x1 8 米 橋臺采用板式臺 群樁基礎 樁徑 1 2 米 A B 匝道橋標準寬度為 9 米 經(jīng)車道加寬后橋寬為 10 5 米 標準跨徑 以 25 米為主 上部結構采用等高度預應力混凝土連續(xù)箱梁 單箱雙室截面 梁高 1 6 米 懸臂長度 2 米 10 5 米寬橋梁下部結構采用 1 3x1 5 米雙柱式 花瓶墩 雙排樁基礎 樁徑 1 2 米 9 米寬橋梁下部采用 2 5x1 5 米單柱式 花瓶墩 單排樁基礎 樁徑 1 4 米 C 匝道為人非橋 橋梁標準寬度 8 米 標準跨徑 25 米 上部結構采用等 高度預應力混凝土連續(xù)箱梁 單箱單室截面 梁高 1 6 米 懸臂長度 2 米 下部采用 2 5x1 5 米單柱式花瓶墩 單排樁基礎 樁徑 1 4 米 橋臺采用樁接 蓋梁橋臺 D 匝道橋為輔道橋 橋梁標準寬度 20 米 跨徑為 3x30 米 上部結構采用 等高度預應力混凝土連續(xù)箱梁 單箱多室截面 梁高 1 8 米 懸臂長度 2 5 米 下部采用 1 5x1 8 米雙柱式矩形墩 群樁基礎 樁徑 1 6 米 橋臺采用樁接蓋 梁橋臺 E 匝道橋標準寬度 13 米 跨徑為 3x30 米 上部結構采用等高度預應力混 凝土連續(xù)箱梁 單箱多室截面 梁高 1 8 米 懸臂長度 2 5 米 下部采用 1 5x1 5 米雙柱式矩形墩 群樁基礎 樁徑 1 4 米 橋臺采用樁接蓋梁橋臺 二 工程環(huán)境二 工程環(huán)境 合肥地區(qū)位于北亞熱帶邊緣 屬于北亞熱帶季風氣候 其特點是 四季分 明 氣候溫陽光充足 雨量適中 無霜期較長 合肥市全年平均日照時數(shù)為 2218 小時 年平均氣溫為 15 7 攝氏度 歷史 極端最高氣溫 41 攝氏度 最低 20 6 攝氏度 一月平均氣溫 1 9 攝氏度 七月 平均氣溫 28 5 攝氏度 無霜期約 245 天 年平均降雨量 969 5 毫米 降雨主要 集中在三個時期 即春預期 3 月下旬至 5 月下旬 梅雨期 6 月中旬至 7 月 上旬 秋雨期 8 月中旬至 9 月下旬 歷史土地凍結深度 6 8 厘米 最大凍 結深度為 11 厘米 擬建 G206 沿線地形高低起伏較比較大 現(xiàn)地形標高在 14m 54m 之間起伏 其中方興大道段整體北高南低 東西兩側高 湯口路段整體上 北低南高 崗沖相間 地勢起伏較大 場地地貌總體屬江淮丘陵 微地貌單元 屬派河一 二級階地及河漫灘小西河 派河等現(xiàn)狀河道較窄 3 第三章第三章 施工方案施工方案 一 地基狀況及處理措施一 地基狀況及處理措施 本項目所處位置為新建道路 周邊基本無成型路網(wǎng) 滿堂支架搭設需將新 建道路路基完善后 在路基上澆筑 10cm 厚 C20 砼砼進行硬化處理 針對支架基 礎采取如下處理辦法以對碗扣支架地基基礎加強 道路路床開挖換填至上路 床 8 灰土后 在上路床頂澆筑 10cm 厚 C20 砼進行硬化 以作為支架基礎 開挖承臺基坑位于道路綠化帶內的 回填基坑采用素土回填至下路床頂部 之 后按照上路床做法 采用 8 灰土回填逐層夯實 在其上部澆筑 10cm 厚 C20 砼 進行硬化 以作為支架基礎 根據(jù)施工進度及現(xiàn)場實際情況對于部分道路施 工完成水穩(wěn)攤鋪段 待養(yǎng)生合格后可以直接將支架落于其上 基承載力滿足要 求 為避免處理好地基受水浸泡 在基礎頂面設置 0 5 雙向排水橫坡 并沿線 路縱向開挖 40 30cm 的排水溝引流遠離地基 在地面硬化以后 應該加強箱梁施工內的排水工作 嚴禁在施工場地內形 成積水 造成地基不均勻沉降 引起支架失穩(wěn) 出現(xiàn)安全隱患和事故 二 現(xiàn)澆碗扣支架設計二 現(xiàn)澆碗扣支架設計 2 1 WDJ 碗扣支架構件概述 WDJ 碗扣式鋼管支架立桿和頂桿上每隔 0 6 米設置一副碗扣接頭 下碗扣 和上碗扣限位銷直接焊在立桿或頂桿上 當上碗扣的缺口對準限位銷時 上碗 扣可沿桿向上滑動 連接橫桿時 先將橫桿接頭插入下碗扣的周邊帶的圓槽內 將上碗扣沿限位銷滑下扣住橫桿接頭 并順時針旋轉扣緊 用鐵錘敲擊即牢固 鎖緊 該腳手架能根據(jù)要求 組成多種組架尺寸 本工程基本采用立桿間距 900mm 600mm 300mm 三種尺寸 該腳手架具有接頭構造合理 力學性能良好 較同樣管材腳手架的結構強 度提高 0 5 倍以上 工作安全可靠 構件輕 裝拆方便 克服了傳統(tǒng)式普通鋼 管支架用材量大 零部件多 搭拆勞動強度大等缺點 該腳手架立桿軸心受力 根部有可調節(jié)支座 頂部有可調節(jié)托座 對箱梁支架搭設十分方便 2 2 滿堂支架布置設計 4 連續(xù)箱梁支架采用碗扣式滿堂支架 選取市場上使用普遍的 48 2 7mm 鋼管 材質為 Q235 A3 鋼 軸向容許應力 0 140 MPa 箱梁底模 側模和內 膜均采用 15 1mm 的竹膠板 竹膠板容許應力 0 70MPa 彈性模量 E 6 103MPa 箱梁端橫梁 中橫梁位置 2 2 米高度箱梁端橫梁 中橫梁 1 順橋向采用 10 工字鋼或 10 15cm 方木放置在頂托上方 橫橋向方木采用 8 8cm 20cm 支架立桿步距為 60 60cm 橫桿步距為 120cm 3 5 米高度箱梁橫梁 2 順橋向采用 10 工字鋼或 10 15cm 方木放置在頂托上方 橫向方木采用 8 8cm 20cm 支架立桿間距為 60cm 順橋向 30cm 橫向 橫桿步距為 120cm 箱梁箱室底板下 3 順橋向采用 10 工字鋼或 10 15cm 方木放置在頂托上方 橫向方木采用 8 8cm 20cm 支架立桿間距為 90 90cm 橫桿步距為 120cm 箱梁腹板下 4 順橋向采用 10 工字鋼或 10 15cm 方木放置在頂托上方 橫橋向方木采用 8 8cm 20cm 支架立桿間距為 90cm 順橋向 30cm 橫向 橫桿步距為 120cm 在翼緣板下 橫橋向方木采用 10 15cm 放置在頂托上方 縱向方木采用 8 8cm 30cm 支 架立桿間距為 90 90cm 橫桿步距為 120cm 邊腹板外側 豎向方木采用 10 15cm 90cm 放置在頂托上 橫向方木采用 8 8cm 25cm 斜撐鋼管橫向間距為 90cm 豎向間距為 60cm 2 3 支架剪刀撐布設 在支架底部 頂部各設一道連續(xù)水平剪刀撐 當頂 底部水平剪刀撐垂 直高度大于 4 8 米時 需中間加設水平剪刀撐 且上下層水平剪刀撐在垂直方 向上的間距不得超過 4 8m 剪刀撐采用 48 普通鋼管 且在鋼管連接處用兩 個鋼管扣件緊固 剪刀撐按規(guī)范連續(xù)設置 確保支架整體穩(wěn)定 縱向 橫向及四周剪刀撐間距不應大于 4 5 米 5 剪刀撐斜桿與地面交角在 45 60 范圍 斜杠接頭處搭接長度不小于 1 米 剪刀撐采用的建筑鋼管與碗扣支架立桿間應盡量采用十字扣件連接 確保 4 支架體系受力穩(wěn)定 立桿頂托絲桿伸出長度不超過 200mm 超出部分必須采用方木進行抄墊 頂托至最上一道水平橫桿間的總懸臂長度不超過 500mm 三 支架體系施工方法三 支架體系施工方法 3 1 支架立桿位置放樣 用全站儀放出箱梁中心線 然后用鋼尺放出底座十字線 并標示清楚 3 2 安放底托 按標示的底座位置先安放底托 然后將旋轉螺絲頂面調整在同一水平面上 注意底座與地基的密貼 嚴禁出現(xiàn)底座懸空現(xiàn)象 3 3 安裝立桿 橫桿和頂托 從一端開始 按照橫橋向 30cm 60cm 或 90cm 順橋向 60cm 90cm 布設立 桿 橫桿步距為 60cm 或 120cm 調整立桿垂直度和位置后并將碗扣稍許扣緊 一層立桿 橫桿安裝完后再進行第二層立桿和橫桿的安裝 直至最頂層 最后 安放頂托 并依設計標高將 U 型頂托調至設計標高位置 3 4 安放槽鋼 方木 鋪底模 在頂托調整好后鋪設順橋向 10 工字鋼或 10 15cm 方木 鋪設時注意使其 兩縱向接頭處于 U 型上托座上 防止出現(xiàn) 探頭 接著按 20cm 間距鋪設橫向 8 8cm 方木 根據(jù)放樣出的中線鋪設 15 1mm 的竹膠板做為箱梁底模 3 5 設置剪刀撐 支架每隔六排設一橫向剪刀撐 縱向剪刀撐沿橫向每隔六排設一縱向剪刀 撐 水平剪刀撐上下各設置一道 剪刀撐采用 D48 普通鋼管 且在鋼管連接處 用兩個鋼管扣件緊固 剪刀撐按規(guī)范連續(xù)設置 確保支架整體穩(wěn)定 四 現(xiàn)澆箱梁構造尺寸和計算四 現(xiàn)澆箱梁構造尺寸和計算 本項目現(xiàn)澆箱梁混凝土施工采用兩階段施工 第一次混凝土澆筑至翼板根 部 第二次混凝土澆筑至箱梁頂面 考慮到滿堂支架施工的安全性 該滿堂支 架驗算取混凝土一次澆筑成型進行驗算 按照箱梁標準截面及最大變截面 梁 6 高 2 2 米 梁寬 45 8 米 進行設計計算 如下 現(xiàn)以 30 30 30 90 米跨徑梁高 2 2 米標準截面箱梁為例進行支架設計 橋 面寬 32 5 米 標準截面橫向支架布置 碗扣支架橫向間距根據(jù)箱梁縱向中腹板的位置調節(jié) 縱向支架立桿布置 除端橫梁 中橫梁為支座中線兩側 10 60cm 布置外 其余均按照 90cm 間 隔布置 支架橫桿布置 除中 端橫梁外 均按步距 1 2 m N 步加上頂托 軸心承插安裝 頂層支 架設 50 型可調上托 可調托座可調節(jié) 200 350mm 采用 10 工字鋼或 10 15cm 方木按計算間距縱向布置在頂托上 在縱向型 鋼上方放置 8 8cm 橫向方木 采用 15 1mm 的竹膠模板作為箱梁底模安裝 到木方上 以滿足現(xiàn)澆箱梁設計要求 1 1 設計原則設計原則 根據(jù)斷面形式 按砼恒載分布情況 分塊計算 標準截面箱梁端橫梁 中橫梁部位 按 2 2m 高 計算砼自重 非標準截面 梁高 2 2 米 橋面寬 40 5 45 8 米 箱梁橫梁部位 按 2 2m 高 計算砼自重 箱梁腹板底部位 統(tǒng)一按 1 25m 寬 2 2m 高 計算砼自重 箱梁腹板間底板部位 統(tǒng)一按 4 15m 寬 0 22 0 25 m 0 47m 高 取 7 0 5m 計算砼自重 翼板部位 按 50cm 高實心板梁計算砼自重 2 2 設計依據(jù)設計依據(jù) 荷載標準值計算 荷載數(shù)據(jù)按 市政橋梁工程施工及驗收規(guī)程 附錄 B 取用 3 3 碗扣支架設計驗算碗扣支架設計驗算 3 1 設計參數(shù) 見 見 路橋施工計算手冊路橋施工計算手冊 P189 P189 竹膠板 15 1mm 此處取單位長度 1 米驗算 容許應力 0 70MPa 彈性模量 E 6 103MPa 截面抵抗矩 W bh2 6 1000 152 6 3 75 104mm3 截面慣性矩 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm4 EI 6 103 2 81 105 1 686 103 N m2 東北落葉松 10 15cm 順紋彎矩應力為 14 5 MPa 順紋剪應力 T 1 5MPa 濕度 15 密度 6KN m3 截面抵抗矩 W bh2 6 100 1502 6 3 75 105mm3 截面慣性矩 I bh3 12 100 1503 12 2 81 107mm4 考慮木材差異 順紋彎矩應力取值 12 MPa 按照濕材 0 9 折減系數(shù)得 0 12 0 9 10 8Mpa E 9 103 0 9 8 1 103Mpa EI 8 1 103 2 81 107 22 76 104 N m2 東北落葉松 10 10cm 順紋彎矩應力為 14 5 MPa 濕度 15 密度 6KN m3 截面抵抗矩 W bh2 6 100 1002 6 16 7 104mm3 截面慣性矩 I bh3 12 100 1003 12 8 3 106mm4 考慮木材差異 順紋彎矩應力取值 12 MPa 按照濕材 0 9 折減得 0 12 0 9 10 8Mpa E 9 103 0 9 8 1 103Mpa EI 8 1 103 8 3 106 6 723 104N m2 8 東北落葉松 8 8cm 順紋彎矩應力為 14 5 MPa 濕度 15 密度 6KN m3 截面抵抗矩 W 13 3 104mm3 截面慣性矩 I 6 67 106mm4 考慮木材差異 順紋彎矩應力取值 12 MPa 按照濕材 0 9 折減得 0 12 0 9 10 8Mpa E 9 103 0 9 8 1 103Mpa EI 8 1 103 6 67 106 5 403 104N m2 10 工字鋼 11 2kg m w 205Mpa E 2 05 105Mpa A 14 3cm2 W 49cm3 49000mm3 I 245cm4 2450000mm4 S工 10 28 2 cm3 t工 10 5mm EA 2 05 105Mpa 1430mm2 293150KN EI 2 05 105Mpa 2450000mm4 502250N m2 碗扣支架鋼管 注 見 注 見 建筑施工手冊建筑施工手冊 第五版第一冊第五版第一冊 P667 P667 軸向容許應力 0 140 MPa 國標鋼管 48 t 3 5 考慮市場管材差異 此處驗算取值 t 2 7mm 橫桿步距 L 1200mm 每根立桿設計荷載 F 30KN 橫桿步距 L 600mm 每根立桿設計荷載 F 40KN 碗扣支架鋼管截面特性表碗扣支架鋼管截面特性表 外徑 d mm 壁厚 t mm 截面積 A mm2 慣性矩 I mm4 抵抗矩 W mm3 回轉半徑 i mm 每米長自重 N 482 73 84 1020 989 1054 12 10316 05 抗風驗算 按 按 建筑結構荷載規(guī)范建筑結構荷載規(guī)范 附錄附錄 EP125EP125 取值 取值 合肥地區(qū)基本風壓按照 50 年一遇取值 W0 0 35kN m2 風壓高度系數(shù) K2 1 0 體型系數(shù) K1 0 80 地形 地理條件按照城市市內取值 K3 0 85 9 3 2 永久荷載永久荷載 箱梁混凝土自重 2 2m 高端橫梁 中橫梁 腹板 部位 2 2 26 57 2N m2 3 5m 高端橫梁 中橫梁 腹板 部位 3 5 26 91 0N m2 翼板部位 0 5 26 13KN m2 箱室部位 0 5 26 13KN m2 模板重量 含內模 側模及支架 以混凝土自重 5 取值計算 則 2 2m 高箱梁端橫梁 中橫梁 腹板 底部 57 2KN m2 5 2 86KN m2 3 5m 高箱梁端橫梁 中橫梁 腹板 底部 91KN m2 5 4 55KN m2 翼板部位 13KN m2 5 0 650KN m2 箱室部位 13KN m2 5 0 650KN m2 3 3 施工均布活載施工均布活載 見 見 路橋施工計算手冊路橋施工計算手冊 P185 P189 P185 P189 或 或 建筑施工手冊建筑施工手冊 第五版第二冊第五版第二冊 P1032 P1032 施工人員 機械設備及材料堆放等荷載 2 5KN m2 混凝土傾倒時對結構產(chǎn)生的沖擊荷載 2 0KN m2 混凝土振搗對結構下部產(chǎn)生的荷載 2 0KN m2 混凝土振搗對腹板側面產(chǎn)生的水平荷載 4 0KN m2 荷載組合 計算強度 q 1 2 1 4 計算剛度 q 1 2 3 4 支架及模板系統(tǒng)驗算 箱梁端橫梁 中橫梁 腹板底部竹膠板 2 2 米高箱梁 底模采用 15 1mm 的竹膠板 直接擱置于間距 L 20cm 的 8 8cm 橫向 方木上 面板屬于受彎構件 只驗算其抗彎強度及繞度 按連續(xù)梁考慮 取單位 長度 1 0 米板寬按照三跨連續(xù)梁進行計算 抗彎強度 q 1 2 1 4 1 2 57 2 2 86 1 4 2 5 2 0 2 0 72 072 9 1 81 172KN m 計算結果如下 10 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 0 1 81 172 0 22 0 32KN m 見 見 建筑施工手冊建筑施工手冊 第五版第第五版第 2 1 q 10 l 一冊一冊 P681 P681 max Mmax W 0 32 106 3 75 104 8 53MPa 0 70MPa 滿足設計要求 抗彎剛度 q 1 2 72 072KN m qL4 150EI 72 072 103 0 204 150 1 686 103 0 46mm L 400 200 400 0 5mm 滿足設計要求 箱梁端橫梁 中橫梁 腹板底部竹膠板 3 5 米高箱梁 抗彎強度 q 1 2 1 4 1 2 91 4 55 1 4 2 5 2 0 2 0 114 66 9 1 123 76KN m 計算結果如下 計算簡圖計算簡圖 11 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 0 1 123 76 0 22 0 50KN m 2 1 q 10 l max Mmax W 0 5 106 3 75 104 13 33MPa 0 70MPa 滿足設計要求 抗彎剛度 q 1 2 114 66KN m qL4 150EI 114 66 103 0 24 150 1 686 103 0 73mm L 400 200 400 0 5mm 不滿足設計要求 對結構影響可忽略不計 亦可將橫向方木按照 8 8 15cm 放置 qL4 150EI 114 66 103 0 154 150 1 686 103 0 23mm L 400 150 400 0 375mm 以達到抗彎剛度要求 箱梁翼緣處竹膠板 抗彎強度 q 1 2 1 4 1 2 13 0 65 1 4 2 5 2 0 2 0 16 38 9 1 25 48KN m 計算結果如下 計算簡圖計算簡圖 12 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 0 1 25 48 0 32 0 23KN m 2 1 q 10 l max Mmax W 0 23 106 3 75 104 6 13MPa 0 70MPa 滿足設計要求 抗彎剛度 q 1 2 16 38KN m qL4 150EI 16 38 103 0 34 150 1 686 103 0 52mm L 400 300 400 0 75mm 滿足設計要求 箱梁腹板外側竹膠板 見 見 建筑施工模板安全技術規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范 P11 P11 或 或 建筑施建筑施 工手冊工手冊 第五版第二冊第五版第二冊 P1032 P1032 混凝土側壓力 PM 0 22 t0 1 2v1 2 注 混凝土的自重密度 取 26KN m3 t0 新澆混凝土的初凝時間 可采用 t0 200 T 15 T 為砼入模溫度 取 25 則 t0 5 1 外加劑影響修正系數(shù) 因摻緩凝劑取 1 2 2 砼坍落度影響修正系數(shù) 坍落度控制在 11cm 15cm 取 1 15 v 混凝土澆筑速度 m h 取 0 4 則 PM 0 22 t0 1 2v1 2 0 22 26 5 1 2 1 15 0 41 2 24 96KN m2 qM 1 2 PM 1 4 1 2 24 96 1 4 8 5 41 85KN m 計算結果如下 13 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 0 1 41 85 0 252 0 26KN m 2 1 q 10 l max Mmax W 0 26 106 3 75 104 7 0MPa 0 70MPa 滿足設計要求 抗彎剛度 q 1 2 PM 29 95KN m qL4 150EI 29 95 103 0 254 150 1 686 103 0 46mm L 400 250 400 0 625mm 滿足設計要求 3 5 支架方木系統(tǒng)驗算 箱梁端橫梁 中橫梁底板橫向方木 2 2 米高箱梁 橫向方木擱置于間距為 0 6 米的縱向 10 工字鋼或 10 15cm 方木上 橫向方 木規(guī)格為 80mm 80mm 間距 0 2 米 橫向方木取單位跨度 0 2 米 按照三跨連 續(xù)梁驗算 抗彎強度計算 q 1 2 1 4 0 2 6 0 08 0 08 1 2 57 2 2 86 1 4 2 5 2 0 2 0 0 2 6 0 08 0 08 16 27KN m 驗算結果如下 計算簡圖計算簡圖 14 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 0 1 16 27 0 62 0 59KN m 2 1 q 10 l max Mmax W 0 59 106 13 3 104 4 44MPa 0 10 8MPa 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 抗剪強度計算 見 見 建筑施工手冊建筑施工手冊 第五版第一冊第五版第一冊 P681 P681 Tmax 0 6ql 0 6 16 27 0 6 5 86KN T 3T 2bh T 截面抗剪強度設計值 3 5 86 103 2 80 80 1 37 1 5MPa 滿足設計要求 抗彎剛度 q 1 2 0 2 間距 1 2 60 06 0 2 14 41KN m f KwqL4 100EI 0 677 14 41 103 0 64 100 5 403 104 0 23mm L 400 600 400 1 5mm 滿足設計要求 箱梁端橫梁 中橫梁底板橫向方木 3 5 米高箱梁 橫向方木采用 8 8cm 20cm 支架立桿間距為 60cm 順橋向 30cm 橫向 橫向方木取單位跨度 0 2 米 按照三跨連續(xù)梁驗算 q 1 2 1 4 0 2 6 0 08 0 08 1 2 91 4 55 1 4 2 5 2 0 2 0 0 2 6 0 08 0 08 24 79KN m 15 驗算結果如下 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 0 1 24 79 0 32 0 22KN m 2 1 q 10 l max Mmax W 0 22 106 13 3 104 1 65MPa 0 10 8MPa 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 抗剪強度計算 Tmax 0 6ql 0 6 24 79 0 3 4 46KN T 3T 2bh T 3 4 46 103 2 80 80 1 05 1 5MPa 滿足設計要求 抗彎剛度 q 1 2 0 2 1 2 91 4 55 0 2 22 932KN m f KwqL4 100EI 0 677 22 932 103 0 34 100 5 403 104 0 023mm L 400 300 400 0 75mm 滿足設計要求 箱梁邊腹板外側方木 頂托上豎向 10 15cm 方木 縱向 8 8cm 方木 注 可 注 可 用對拉螺栓規(guī)定腹板 代替方木和斜撐鋼管 驗算對拉螺栓拉力即可 用對拉螺栓規(guī)定腹板 代替方木和斜撐鋼管 驗算對拉螺栓拉力即可 見見 路路 16 橋施工計算手冊橋施工計算手冊 P186 P186 縱向 8 8cm 方木 豎向方木采用 10 15cm 90cm 放置在頂托上 縱向方木 采用 8 8cm 25cm 斜撐鋼管橫向間距為 90cm 豎向間距為 60cm q 1 2 PM 1 4 0 25 6 0 1 0 1 1 2 24 96 1 4 8 5 0 25 6 0 1 0 1 41 852 0 25 0 06 10 523KN m 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 0 1 10 523 0 92 0 852KN m 2 1 q 10 l max Mmax W 0 852 106 13 3 104 6 40MPa 0 10 8MPa 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 抗剪強度計算 Tmax 0 6ql 0 6 10 523 0 9 5 68KN T 3T 2bh T 3 5 68 103 2 80 80 1 33 1 5MPa 滿足設計要求 抗彎剛度 17 q 1 2 PM 0 25 7 488KN m f KWqL4 100EI 0 677 7 488 103 0 94 100 5 403 104 0 62mm L 400 900 400 2 25mm 滿足設計要求 豎向 10 15cm 方木 豎向方木采用 10 15cm 90cm 擱置于豎向間距為 0 6 米的豎向碗扣支架頂 托上 豎向方木承受縱向方木 8 8cm 25cm 支座反力 Rmax 10 42KN 作用 得 工況一 工況一 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 2 0KN m max Mmax W 2 0 106 3 75 105 5 3MPa 0 10 8MPa 滿足設計要求 18 結構剪力圖結構剪力圖 抗剪強度計算 Tmax 12 5KN T 3T 2bh T 3 12 5 103 2 100 150 1 25MPa 1 5MPa 滿足設計要求 工況二 工況二 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 2 19KN m max Mmax W 2 19 106 3 75 105 5 84MPa 0 10 8MPa 滿足設計要求 19 結構剪力圖結構剪力圖 抗剪強度計算 Tmax 15 63KN T 3T 2bh T 3 15 63 103 2 100 150 1 50Mpa T 1 5MPa 滿足設計要求 綜上所述綜上所述 箱梁邊腹板外側縱向方木采用 8 8cm 25cm 擱置于間距為 0 9 米的 豎向 10 15cm 方木上是安全可靠的 箱梁翼緣處方木 橫橋向方木采用 10 15cm 放置在頂托上方 縱向方木采用 8 8cm 30cm 支 架立桿間距為 90 90cm 橫桿步距為 120cm q 1 2 1 4 0 3 6 0 08 0 08 1 2 13 0 65 1 4 2 5 2 0 2 0 0 3 6 0 08 0 08 7 644 0 0384 7 6824KN m 驗算結果如下 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 0 78KN m max Mmax W 0 78 106 13 3 104 5 86MPa 0 10 8MPa 滿足設計要求 20 結構剪力圖結構剪力圖 抗剪強度計算 Tmax 4 32KN T 3T 2bh T 3 4 32 103 2 80 80 1 01 1 5MPa 滿足設計要求 橫向 10 15cm 方木放置在間距為 0 9 米的頂托上 橫向方木承受縱向方木 8 8cm 30cm 支座反力 Rmax 8 64KN 作用 得 工況一工況一 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 3 5KN m max Mmax W 3 5 106 3 75 105 9 33MPa 0 10 8MPa 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 抗剪強度計算 Tmax 12 96KN 21 T 3T 2bh T 3 12 96 103 2 100 150 1 296 1 5MPa 滿足設計要求 工況二工況二 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 2 59KN m max Mmax W 2 59 106 3 75 105 6 91MPa 0 10 8MPa 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 抗剪強度計算 Tmax 8 64KN T 3T 2bh T 3 8 64 103 2 100 150 0 864 1 5MPa 滿足設計要求 箱梁箱室底板橫向方木 橫向方木擱置于間距為 0 9 米的縱向 10 工字鋼或 10 15cm 方木上 橫向方 木規(guī)格為 80mm 80mm 間距 0 2 米 橫向方木取單位跨度 0 2 米 按照三跨連 續(xù)梁驗算 抗彎強度計算 q 1 2 1 4 0 2 6 0 08 0 08 1 2 13 0 65 1 4 2 5 2 0 2 0 0 2 6 0 08 0 08 5 13KN m 22 驗算結果如下 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 0 1 5 13 0 92 0 42KN m 2 1 q 10 l max Mmax W 0 42 106 13 3 104 3 16MPa 0 10 8MPa 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 抗剪強度計算 Tmax 0 6ql 0 6 5 13 0 9 2 77KN T 3T 2bh T 截面抗剪強度設計值 3 2 77 103 2 80 80 0 65 1 5MPa 滿足設計要求 抗彎剛度 q 1 2 0 2 間距 1 2 13 65 0 2 3 276KN m f KwqL4 100EI 0 677 3 276 103 0 94 100 5 403 104 0 26 10 3mm L 400 900 400 2 25mm 滿足設計要求 3 6 支架縱橋向 10 工字鋼 10 15cm 方木驗算 箱梁端橫梁 中橫梁底板處縱向 10 工字鋼 10 15cm 方木 縱向 10 工字鋼或 10 15cm 方木在箱梁端橫梁 中橫梁底板處按照支架立 桿縱向間距為 60cm 布設 按照簡支梁進行驗算 10 工字鋼驗算 工況一工況一 10 工字鋼承受 8 8cm 方木的最大支座反力 Rmax max 10 74KN 及自重作用 23 查五金手冊可知 10 工字鋼每米自重 11 2kg 則 q 0 112KN m 得 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 2 15KN m 工 10max Mmax W 2 15 106 49000 43 88MPa 205MPa 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 Vmax 10 77KN 工 10 VS It 10 77 103 28200 2450000 5 24 816MPa 125 MPa 滿足設計要求 工況二工況二 10 工字鋼承受 8 8cm 方木的最大支座反力 Rmax max 10 74KN 及自重作用 得 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 2 90K N m 工 10max Mmax W 2 90 106 49000 59 18MPa 205MPa 24 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 Vmax 16 14KN 工 10 VS It 16 14 103 28200 2450000 5 37 15MPa 125 MPa 滿足設計要求 10 15cm 方木驗算 10 15 方木每米自重 q 6 0 1 0 5 1 0 09KN m 強度計算 按照上述受力取最大彎矩 Mmax 2 90KN m 工 10max Mmax W 2 90 106 3 75 105 7 73MPa 10 8Mpa 剛度計算 按最大支座反力布載模式計算 集中荷載 P 10 74kN m F Pl3 48EI 5ql4 384EI 10 74 103 6003 48 8 1 103 2 81 107 5 0 09 6004 384 8 1 103 2 81 107 0 21mm f0 600 400 1 5mm 滿足要求 箱梁腹板處縱向 10 工字鋼 10 15cm 方木驗算 順橋向采用 10 工字鋼或 10 15cm 方木放置在頂托上方 橫橋向方木采用 8 8cm 20cm 支架立桿間距為 90cm 順橋向 30cm 橫向 橫桿步距為 120cm 按照簡支梁進行驗算 10 工字鋼或 10 15cm 方木驗算承受 8 8cm 方木的最大 支座反力 Rmax max 10 74KN 及自重作用 按照簡支梁進行驗算 10 工字鋼驗算 10 工字鋼自重計算 q 0 112 KN m 工況一工況一 計算簡圖計算簡圖 25 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 5 50N m 工 10max Mmax W 5 50 106 49000 112 24MPa 205MPa 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 Vmax 23 92KN 工 10 VS It 23 92 103 28200 2450000 5 55 06MPa 125 MPa 滿足設計要求 工況二工況二 10 工字鋼承受 8 8cm 方木的最大支座反力 Rmax max 10 74KN 及自重作用 q 0 112 KN m 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 5 65KN m 工 10max Mmax W 5 65 106 49000 115 31MPa 205MPa 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 26 Vmax 26 9KN 工 10 VS It 26 9 103 28200 2450000 5 61 9MPa 125 MPa 滿足設計要求 10 15cm 方木驗算 10 15 方木每米自重 q 6 0 1 0 5 1 0 09KN m 強度計算 按照上述受力取最大彎矩 Mmax 5 65KN m 工 10max Mmax W 2 90 106 3 75 105 15MPa 10 8Mpa 剛度計算 按最大支座反力布載模式計算 集中荷載 P 10 74kN m F Pl3 48EI 5ql4 384EI 10 74 103 9003 48 8 1 103 2 81 107 5 0 09 9004 384 8 1 103 2 81 107 0 72mm f0 900 400 2 25mm 不滿足要求 所以腹板部位縱橋向支架頂托上只能安放 10 工字鋼作為支 撐梁 箱梁箱室底板處縱向 10 工字鋼 10 15cm 方木 縱向 10 工字鋼或 10 15cm 方木在箱梁箱室底板處按照支架立桿縱向間距 為 90cm 布設 按照簡支梁進行驗算 10 工字鋼驗算 工況一工況一 10 工字鋼承受 8 8cm 方木的最大支座反力 Rmax max 5 08KN 及自重作用 查五金手冊可知 10 工字鋼每米自重 11 2kg 則 q 0 112KN m 得 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 2 61KN m 工 10max Mmax W 2 61 106 49000 53 27MPa 205MPa 滿足設計要求 27 結構剪力圖結構剪力圖 Vmax 13 34KN 工 10 VS It 13 34 103 28200 2450000 5 30 71MPa 125 MPa 滿足設計要求 工況二工況二 10 工字鋼承受 8 8cm 方木的最大支座反力 Rmax max 5 08KN 及自重作用 得 計算簡圖計算簡圖 結構彎矩圖結構彎矩圖 Mmax 2 68K N m 工 10max Mmax W 2 68 106 49000 54 69MPa 205MPa 滿足設計要求 結構剪力圖結構剪力圖 Vmax 12 75KN 工 10 VS It 12 75 103 28200 2450000 5 29 35MPa 125 MPa 滿足設計要求 10 15cm 方木驗算 10 15 方木每米自重 q 6 0 1 0 5 1 0 09KN m 強度計算 按照上述受力取最大彎矩 Mmax 2 68KN m 28 工 10max Mmax W 2 68 106 3 75 105 7 15MPa 10 8Mpa 剛度計算 按最大支座反力布載模式計算 集中荷載 P 5 08kN m F Pl3 48EI 5ql4 384EI 5 08 103 9003 48 8 1 103 2 81 107 5 0 09 9004 384 8 1 103 2 81 107 0 34mm f0 900 400 2 25mm 滿足要求 3 7 支架穩(wěn)定性驗算 單肢立桿軸向力計算公式根據(jù) 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范 P24 P24 5 2 7 15 2 7 1 如下式 4 1 所示 N 1 2 Q1 Q2 1 4 Q3 Q4 Lx Ly 4 1 式中 Lx Ly 單肢立桿縱向及橫向間距 m 1 支撐架模板自重標準值 2 新澆砼及鋼筋自重標準值 3 施工人員及設備荷載標準值 4 振搗砼產(chǎn)生的荷載 2 2 米高箱梁端橫梁 中橫梁 立桿間距 600 600 mm 橫桿步距 1200mm N 1 2 Q1 Q2 1 4 Q3 Q4 Lx Ly N 1 2 57 2 2 86 0 36 1 4 6 5 0 36 29 22KN N 30KN 滿足設計要求 3 5 米高箱梁端橫梁 中橫梁 立桿間距 600 300 mm 橫桿步距 1200mm N 1 2 Q1 Q2 1 4 Q3 Q4 Lx Ly N 1 2 91 4 55 1 4 6 5 0 18 22 28KN N 30KN 滿足設計要求 箱梁腹扳處 立桿間距 900 300 mm 橫桿步距 1200mm N 1 2 Q1 Q2 1 4 Q3 Q4 Lx Ly N 1 2 57 2 2 86 1 4 6 5 0 27 21 91KN N 30KN 按照步距 L 1 2m 時 每根立桿設計荷載 F 30KN 設計 滿足設計要求 29 箱梁箱室處 立桿間距 900 900 mm 橫桿步距 1200mm N 1 2 Q1 Q2 1 4 Q3 Q4 Lx Ly N 1 2 13 0 65 1 4 6 5 0 81 20 64KN N 30KN 按照步距 L 1 2m 時 每根立桿設計荷載 F 30KN 設計 滿足設計要求 箱梁翼緣處 立桿間距 900 900 mm 橫桿步距 1200mm N 1 2 Q1 Q2 1 4 Q3 Q4 Lx Ly N 1 2 13 0 65 1 4 6 5 0 81 20 64KN N 30KN 按照步距 L 1 2m 時 每根立桿設計荷載 F 30KN 設計 滿足設計要求 單根立桿強度及穩(wěn)定性驗算 單肢立桿軸向承載力滿足下列要求 N Af 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范 5 5 2 2 6 6 1 1 i 截面回轉半徑 i 16 05mm f 鋼材的抗壓強度設計值 f 140MPa A 立桿的截面面積 A 3 84cm2 單根立桿的穩(wěn)定性與軸心壓力大小有關 與立桿間距無關 故取最大軸心 壓力 N 29 22KN 驗算 由于橫桿步距為 1 2m 最頂端步距按最大懸出長度 0 5m 計算 l 0 6 0 5 2 1 6m 立桿按兩端鉸結計算 則 l0 l 路橋施工計算手冊路橋施工計算手冊 12 80 12 80 則長細比計算如下 1 l0 i 1200 16 05 74 76 75 由長細比查表可得軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù) 0 813 驗算穩(wěn)定 N Af 29 22 0 813 384 140 1000 29 22 43 71 穩(wěn)定性滿足要求 2 l0 i 1600 16 05 99 69 100 由長細比查表可得軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù) 0 633 驗算穩(wěn)定 N Af 29 22 0 633 384 140 1000 30 29 22 34 03 穩(wěn)定性滿足要求 腹板處反拉桿 48 鋼管 標準建筑扣件 此水平力較腹板和端 中橫隔梁處底板豎向力要小得多 而此處布置與腹 板和端 中橫隔梁處模板系統(tǒng)布置相同 因此側模和縱橫向方木以及斜撐鋼管 均可以滿足要求不需再進行檢算 支撐體系 單根斜撐受力為 N PM 0 6 0 9 24 96 0 54 13 48kN 梁側模板最下層鋼管支撐處采用 2 3 35mm 對拉鋼片連接 同支撐鋼管間距 其允許拉力按下式計算 N Aj f 式中 N 允許拉力 N Aj 對拉鋼片凈截面積 mm2 f 鋼材的抗拉強度設計值 f 205N mm2 解得 N 2 3 35 205 16 5KN 查規(guī)范知扣件抗滑承載力取值 8 0KN 13 48KN 8KN 16 5 24 5KN 故側 模板支護符合施工要求 另外 為防止立柱鋼管 彎壓構件 失穩(wěn) 在腹板外側斜支撐鋼管處加設 通向箱梁中心方向的斜鋼管 與多數(shù)立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的水平 荷載 并與立柱鋼管聯(lián)接以平衡兩側斜腹板外側斜支撐鋼管的支撐反力 從而 保證支架水平方向穩(wěn)定 整體穩(wěn)定驗算 抗風驗算 合肥地區(qū)基本風壓按照 50 年一遇取值 W0 0 35kN m2 風壓高度系數(shù) K2 1 0 體型系數(shù) K1 0 80 地形