地方電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計(jì)--課程設(shè)計(jì).doc

.第一部分：總論本設(shè)計(jì)的內(nèi)容為一地方電力網(wǎng)的規(guī)劃設(shè)計(jì)。在該地方電力網(wǎng)內(nèi)規(guī)劃有1座發(fā)電廠，總的容量為84MW，電網(wǎng)內(nèi)規(guī)劃了3座變電變電站，用于將發(fā)電廠電能輸送到用戶負(fù)荷中心，變電站最大負(fù)荷可達(dá)到25MW?？偟膩?lái)說(shuō)，該地方電網(wǎng)的規(guī)模比較小。發(fā)電廠離其最近的變電站距離約為20.8KM，需要用110KV高壓線路將電廠電能送出。本電網(wǎng)的規(guī)劃設(shè)計(jì)為近期規(guī)劃，電網(wǎng)內(nèi)的發(fā)電廠、變電站位置及負(fù)荷分布已基本確定。主要設(shè)計(jì)內(nèi)容為：1. 在認(rèn)為電力電量平衡的前提下，確定最優(yōu)的電力網(wǎng)及各發(fā)電廠、變電站的接線方式；2. 確定系統(tǒng)內(nèi)電力線路及變電站主設(shè)備的型號(hào)、參數(shù)及運(yùn)行特征；3. 計(jì)算電力網(wǎng)潮流分布，確定系統(tǒng)運(yùn)行方式及適當(dāng)?shù)恼{(diào)壓方式；4. 進(jìn)行物資統(tǒng)計(jì)和運(yùn)行特性數(shù)據(jù)計(jì)算。第二部分：電網(wǎng)電壓等級(jí)的確定原始材料：發(fā)電廠 裝機(jī)容量：230+212MW 功率因數(shù)：0.8 額定電壓：10.5KV電網(wǎng)負(fù)荷：最大負(fù)荷（MVA） 最小負(fù)荷（MVA）Tmax (h) 調(diào)壓要求 二次電壓(KV) 變電站1：|10+j7| =12.21 8+j6 5000 常調(diào)壓 10用S1S4表示 變電站2：|9+j4| =9.88 15+j11 5800 常調(diào)壓 10 變電站3：|13+j9| =15.81 12+j9 3500 常調(diào)壓 10機(jī)端負(fù)荷：|8+j4| =10 6+j4 4700 逆調(diào)壓 10各條架空線路的范圍：（MIN）16.8KM（MAX）39.2KM電網(wǎng)電壓等級(jí)的選取主要是根據(jù)電網(wǎng)中電源和負(fù)荷的容量及其布局，按輸送容量及輸送距離，根據(jù)設(shè)計(jì)手冊(cè)選擇適當(dāng)?shù)碾妷旱燃?jí)，同一地方、同一電力網(wǎng)內(nèi)，應(yīng)盡量簡(jiǎn)化電壓等級(jí)。查閱資料3P34表2-1可知各電壓級(jí)架空線路輸送能力如下：1.10kv電壓級(jí)：輸送容量0.22MVA；輸送距離620KM2.35kv電壓級(jí)：輸送容量215MVA；輸送距離2050KM3.110kv電壓級(jí)：輸送容量1050MVA；輸送距離50150KM本地方電力網(wǎng)發(fā)電廠容量較小，輸電距離范圍為50150KM，除變電站2最大負(fù)荷比重稍微較大于25MW外，各廠、站負(fù)荷均在1020MW以內(nèi)。綜上所述，各發(fā)電廠、變電站之間輸電線路均宜采用110kv電壓等級(jí)。第三部分電網(wǎng)接線方案的初步選擇根據(jù)電網(wǎng)的安全、經(jīng)濟(jì)、可靠和靈活性等要求，在初選本地方電網(wǎng)主接線著重考慮了以下幾個(gè)方面：a.變電站2重要負(fù)荷比重大，可靠性要求高，要保證2條以上110kv進(jìn)線；b.發(fā)電廠應(yīng)當(dāng)就近向變電站送電，避免長(zhǎng)距離輸電，以降低網(wǎng)損率及節(jié)約有色金屬；c.從系統(tǒng)調(diào)度及繼電保護(hù)配合方面考慮，網(wǎng)絡(luò)接線盡量簡(jiǎn)單，避免形成復(fù)雜環(huán)網(wǎng)，避免形成電磁環(huán)網(wǎng)；d.任110kv線路檢修或故障斷開時(shí)，應(yīng)能盡量保證電力系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行，且不致使其他元件超過(guò)負(fù)荷的規(guī)定。一、5個(gè)初選方案5個(gè)初選方案分別見附錄：圖3-1、圖3-2、圖3-3、圖3-4、圖3-5。二、各廠、站35kv電壓級(jí)主接線說(shuō)明確定各發(fā)電廠、變電站的主接線方式，其依據(jù)是各廠、站在系統(tǒng)中的地位、負(fù)荷情況、出線回路數(shù)及最終規(guī)模等。主接線的確定仍應(yīng)考慮保證向重要負(fù)荷的可靠供電，各變電站可以設(shè)計(jì)兩臺(tái)主變壓器。方案一：由于 發(fā)電廠和變電站進(jìn)出線不多，環(huán)行，發(fā)電廠用單母線分段接線，變電站用單母線接線。方案二：變電站用橋形接線，發(fā)電廠用單母線分段接線。方案三：變電站1用橋形接線，2，3用單母線分段接線，發(fā)電廠進(jìn)出線較多用雙母線分段接線。方案四：發(fā)電廠用雙母線分段接線，變電站3用單母線接線，變電站1，2用單母線分段接線。 方案五：變電站1用橋形接線，變電站2用單母線接線，變電站3用單母線分段接線，發(fā)電廠進(jìn)出線較多采用雙母線分段接線。三、電網(wǎng)主接線方式的初步比較擬定了可能接線方案，接下來(lái)就按照路徑長(zhǎng)度、線路長(zhǎng)度、負(fù)荷矩及開關(guān)數(shù)等指標(biāo)對(duì)各方案進(jìn)行初步比較。1、路徑長(zhǎng)度（L1）：路徑彎曲系數(shù)取1.05，l為線路地理距離長(zhǎng)度，則：L1=1.05*1方案一：L1=1.05*（20.8+28.0+16.8+32.8）=103.32（KM）；方案二：L1=1.05*（20.8+39.2+32.8）=97.44 (KM)；方案三：L1=1.05*（20.8+39.2+16.8+32.8）=115.08（KM）；方案四：L1=1.05*（20.8+28.0+39.2+32.8）=126.84（KM）；方案五：L1=1.05*（20.8+32.8+16.8）=73.92（KM）；2、線路總長(zhǎng)度（L2）：路徑彎曲系數(shù)取1.05，1為線路長(zhǎng)度（雙回線路乘2），則L2=1.05*1方案一：L2=1.05*（20.8+28.0+16.8+32.8）=103.32（KM）；方案二：L2=1.05*（20.8+39.2+32.8）=97.44 (KM);方案三：L2=1.05*（20.8+39.2+16.8+32.8）=115.08（KM）；方案四：L2=1.05*（20.8+28.0+39.2+32.82）=161.28（KM）;方案五：L2=1.05*(20.8 +32.82+16.82)=126.00（KM）；3、總負(fù)荷矩（P1）：總負(fù)荷矩是線路上通過(guò)的有功功率與輸送距離的乘積。全網(wǎng)總負(fù)荷距等于各線段負(fù)荷距之和。它反映了電網(wǎng)有色金屬消耗量，也部分反映網(wǎng)絡(luò)的電壓損耗和功率損耗。對(duì)環(huán)網(wǎng)，可按線路段長(zhǎng)度和負(fù)荷功率求出各線路段功率初分布，再計(jì)算其負(fù)荷矩。環(huán)網(wǎng)：P=PiLi/L式中：P：電源送出功率，MW Li：i點(diǎn)到對(duì)側(cè)電源總線路長(zhǎng)度，KMPi：i點(diǎn)負(fù)荷功率，MW L：環(huán)網(wǎng)線路段總長(zhǎng)度，KM（1）方案一：見圖3-6L=98.4 L1=77.6 L2=49.6 L3=32.8 P=PA1 =（1097.6+2549.6+1832.8）/98.4=26.5P12=PA1P1=16.5 P23=P12P2=8.5 P34=P23P3=26.5總負(fù)荷矩：PL=26.520.8+16.528.0+8.516.8+26.532.8 =2025.2（2）方案二：見圖3-7abc總負(fù)荷矩：PL=1020.8+2539.2+1832.8=1778.4（3）方案三：見圖3-8abAA=88.8 L2=16.8+32.8=49.6 L3=32.8P=PA2=（2549.6+1832.8）/88.8=20.6P23=PA2P2=20.625=4.4 P3A=P23P3=4.418=22.4總負(fù)荷矩：PL=1020.8+20.639.2+4.416.8+22.432.8=1824.16（4）方案四，見圖3-9abAA =20.8+28.0+39.2=88km L1=28+39.2=67.2km L2=39.2km PA1=(1067.2+25 39.2)/ 88=18.8 km P12=P A110 =18.810=8.8km P2A= P1225=16.2km總負(fù)荷矩：PL=18.820.8+8.828.0+16.239.2+1832.8=1862.88（5）方案五，見圖3-10ab PA3=18+25=43 P32=25 總負(fù)荷矩PL=1020.8+4332.8+2516.8=2038.44、總高壓開關(guān)數(shù)（K）：雙母線分段主接線：K=N+1， 單母線分段主接線：K=N+1，橋形接線：K=N1， 無(wú)備用終端變電站：K=NK：各變電站高壓開關(guān)數(shù)（含發(fā)電廠高壓開關(guān)）N：元件數(shù)（一條出線或一臺(tái)變壓器為一個(gè)元件）根據(jù)前面的各廠、站110kv電壓級(jí)主接線說(shuō)明可以統(tǒng)計(jì)出總高壓開關(guān)數(shù)（K）。計(jì)算如下：方案一：變電站（單母線接線）：變電站的電壓元件均為4（兩臺(tái)變壓器與兩條出線公式） K=2+2（變壓器）+1（單母線分段）+2（變壓器）3+23=17故K=17方案二：發(fā)電廠用單母線分段接線，變電站用橋形接線。 K=3+2（變壓器）+1（單母線分段）+1+21（橋形） 3=12故K=12方案三：發(fā)電廠用雙母線分段接線，變電站1用橋形，2，3用單母線分段接線。 K=3+2（變壓器）+1（雙母線分段）+1（母聯(lián)）+1+2（變壓器）1（橋形）=19故K=19方案四：變電站1，2（單母線分段）變電站3（單母線接線）發(fā)電廠（雙母線分段）K=4+2（變壓器）+1（雙母線分段）+1（母聯(lián)）+2+2（變壓器）+22+22（變壓器）+1（單母線分段）2=22故K=22方案五：發(fā)電廠用雙母線分段接線，變電站1用橋形接線，變電站2用單母線接線，變電站3用單母線分段接線K=3+2（變壓器）+1（雙母線分段）+1（母聯(lián)）+1+2（變壓器）1（橋形）+2+2（變壓器）+4+2（變壓器）+1（單母線分段）=20故K=20統(tǒng)計(jì)如下：總高壓開關(guān)數(shù)（K）分別為17，12，19，22，205、方案初步比較結(jié)果。見下表3-2：表3-2：5個(gè)初選方案初步比較指標(biāo)L1（KM）L2（KM）P1K（臺(tái)）初步比較結(jié)論方案一103.32103.322025.217指標(biāo)相對(duì)較差方案二97.4497.441778.412各項(xiàng)指標(biāo)相對(duì)較好方案三115.08115.081824.1619指標(biāo)相對(duì)較優(yōu)方案四126.84161.281862.8822指標(biāo)較差，淘汰方案五73.92126.002038.420各指標(biāo)相對(duì)較差綜合以上的比較，“方案二、三”各項(xiàng)指標(biāo)較優(yōu)，“方案一、方案四和五”總負(fù)荷矩較小，各指標(biāo)也較差，方案淘汰。初步比較后，選定方案二、三接著將對(duì)這兩個(gè)方案進(jìn)一步比較。第四部分：電網(wǎng)主接線方案的詳細(xì)比較和確定對(duì)篩選出來(lái)的方案還要進(jìn)行進(jìn)一步的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比臨界狀態(tài)，包括最大電壓損耗、電能損耗及總投資、年運(yùn)行費(fèi)用等的比較，確定最佳的接線方案。1、正常情況下的最大電壓損耗：對(duì)所選方案二、三按各廠、站負(fù)荷最大值確定電網(wǎng)的有功功率和無(wú)功功率初分布，由經(jīng)濟(jì)電流密度選擇導(dǎo)線截面積，并進(jìn)行導(dǎo)線的發(fā)熱與允許最小截面積的校驗(yàn)，確定各線路段的R、X值，再進(jìn)行功率分布及電壓損耗計(jì)算，最終確定各方案最大電壓損耗。各變電負(fù)荷、發(fā)電廠送出功率為（單位：MVA）：變電站1：10+J7 變電站2：25+J18 變電站3：18+J11機(jī)端負(fù)荷：8+J6 發(fā)電廠A：59.2+J44.4（1）有功功率、無(wú)功功率初分布：對(duì)環(huán)網(wǎng)，按線路段長(zhǎng)度計(jì)算電源送出功率，有：S=SiLi/L式中： S：電源送出功率，MVA Li：i點(diǎn)到對(duì)側(cè)電源線路段總長(zhǎng)度，KM Si：i點(diǎn)負(fù)荷功率，MVA L：環(huán)網(wǎng)線路段總長(zhǎng)度，KM。方案二：見圖3-7abc對(duì)圖3-7（a）：SA1=S1=10+J7對(duì)圖3-7（b）：SA2=25+J18對(duì)圖3-7（c）： SA3=18+J11 方案三：見圖3-8ab對(duì)圖4-2（a）：SA1=S1=10+J7對(duì)圖4-2（b）：S3A= S23(18+J11)= 4.4J 3.918J11=22.4J14.9對(duì)圖4-2（c）：S23=S A2 (25+J18)=20.6+ J14.1 25 J18= 4.4J 3.9 SA2=（25+J18）*L2A +(18+ J11) * L3A / L AA =20.6+ J14.1（2）架空線路導(dǎo)線截面積的選擇及線路參數(shù)按經(jīng)濟(jì)電流密度選用導(dǎo)線截面積，有：S=1000P/（1.732U*Cos *J）=1000|SS|/(1.732U*J)=14.35* |SS|式中：S：導(dǎo)線截面積 |SS|：導(dǎo)線復(fù)功率的模，Sqrt（P2+Q2），MVAU：線路額定電壓110KV J：經(jīng)濟(jì)電流密度，1.15A/mm2用LAi表示發(fā)電廠A與變電站i之間輸電線路，Lij表示變電站i、j之間輸電線路，對(duì)所選導(dǎo)線截面積按發(fā)熱及允許最小截面積校驗(yàn)：a.110kv鋁架空線路導(dǎo)線最小允許截面積為78mm2b.導(dǎo)線溫度70，導(dǎo)線周圍空氣溫度25，110kv各型導(dǎo)線持續(xù)容許負(fù)荷為：LGJ-70：16.6MVA LGJ-95：20.1MVA LGJ-120：23.0MVA LGJ-150：26.9MVA LGJ-185：31.2MVA LGJ-240：36.9MVA本地方網(wǎng)各35kv架空線路導(dǎo)線的幾何均距為4.5m，線路阻抗為線路長(zhǎng)度和乘以其線路阻抗率，既R+Jx= (r0+jx0)*1（單位：）。方案二：各輸電線路導(dǎo)線截面積、參數(shù)及其校驗(yàn)如下：LA1：S=14.35*12.21=175.2，選擇導(dǎo)線：LGJ-185截面積大于78mm2；每回線路負(fù)荷12.21MVA小于該型導(dǎo)線持續(xù)容許負(fù)荷98.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機(jī)械強(qiáng)度及發(fā)熱校驗(yàn)均符合要求；查參數(shù)表：r0+jx0=0.17+J0.402，故：R+Jx=（r0+jx0）*175.2=305+J8.4LA2：S=14.35*30.81=442.1，選擇LGJ-500截面積大于78mm2；其線路負(fù)荷30.81MVA小于該型導(dǎo)線持續(xù)容許負(fù)荷170.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機(jī)械強(qiáng)度及發(fā)熱校驗(yàn)均符合要求；參數(shù)：r0+jx0=0.1+J0.350，故：R+jX=（r0+jx0）*442.1=3.9+J13.7LA3 ：S=14.35*21.1=302.8，選擇LGJ-400截面積大于78mm2：線路負(fù)荷21.1MVA小于該型導(dǎo)線持續(xù)容許負(fù)荷161.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機(jī)械強(qiáng)度及發(fā)熱校驗(yàn)均符合要求；參數(shù)：r0+jx0=0.08+J0.360，故：R+jX=（r0+jx0）*302.8=2.6+J11.8方案三：各輸電線路導(dǎo)線截面積、參數(shù)及其校驗(yàn)如下：LA1：S=14.35*12.21=175.2，選擇導(dǎo)線：LGJ-185截面積大于78mm2；每回線路負(fù)荷12.21MVA小于該型導(dǎo)線持續(xù)容許負(fù)荷98.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機(jī)械強(qiáng)度及發(fā)熱校驗(yàn)均符合要求；查參數(shù)表：r0+jx0=0.17+J0.402，故：R+Jx=（r0+jx0）*175.2=305+J8.4LA2：S=14.35*25.0=358.2，選擇LGJ-400截面積大于78mm2；其線路負(fù)荷25.0MVA小于該型導(dǎo)線持續(xù)容許負(fù)荷161.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機(jī)械強(qiáng)度及發(fā)熱校驗(yàn)均符合要求；參數(shù)：r0+jx0=0.08+J0.360，故R+jX= （r0+jx0）*39.2=3.1+J14.1L23：S=14.35*5.9=84.4，選擇LGJ-95截面積大于78mm2；其線路負(fù)荷5.9MVA小于該型導(dǎo)線持續(xù)容許負(fù)荷63.3MVA110KV以下電暈可不考慮，機(jī)械強(qiáng)度及發(fā)熱校驗(yàn)均符合要求；參數(shù)：r0+jx0=0.33+J0.422，故R+jX= （r0+jx0）*16.8=5.5+J7.1L3A：S=14.35*27.0=386.1，選擇LGJ-400截面積大于78mm2；其線路負(fù)荷27.0MVA小于該型導(dǎo)線持續(xù)容許負(fù)荷161.0MVA110KV以下電暈可不考慮，機(jī)械強(qiáng)度及發(fā)熱校驗(yàn)均符合要求；參數(shù)：r0+jx0=0.08+J0.360，故R+jX= （r0+jx0）*32.8=2.6+J11.8（3）、正常情況下的電壓分布和電壓損耗計(jì)算：正常情況下，根據(jù)上面所選出的導(dǎo)線參數(shù)及各廠、站功率，對(duì)上面兩個(gè)方案的潮流進(jìn)行進(jìn)一步計(jì)算，計(jì)算出各線路段的電壓損耗值。環(huán)網(wǎng)功率分布講計(jì)算時(shí)SSi Zi* /Z*式中： S：電源送出功率，MVA Zi* : i點(diǎn)到對(duì)側(cè)電源總阻的抗共軛值，Si：i點(diǎn)負(fù)荷功率，MVA Z*：環(huán)網(wǎng)總陰搞共軛值，線路電壓的損耗計(jì)算為：U（PiR+QiX）/Ui（kV） 其中：Pi、Qi、Ui：線路同一端的有功功率、無(wú)功功率、電壓值 R、X：線路的電阻、電抗值（雙回線路阻抗值應(yīng)除以2）為保證用戶電能質(zhì)量，正常情況下，網(wǎng)絡(luò)中電源到任一負(fù)荷點(diǎn)的最大電壓損耗，一般不超過(guò)額定電壓的10%。方案二：貝圖4-1對(duì)圖4-1（a）：LA1：SA1(102+72)(3.5+j8.4)/11020.04+j0.10對(duì)圖4-1（b）：LA2： SA2(252+182)(3.9+j13.7)/11020.31+j0.29對(duì)圖4-3（c）：L 3A： S3A(182+112)(2.6+j11.8)/11020.10+j0.43計(jì)算電壓損耗。UA38kvUA1（0.043.5+0.18.4）/1150.01 U11150.01=114.99U1A2（0.313.9+0.2913.7）/1150.02 U21150.02=114.98U1A3（0.102.6+0.4311.8）/1150.05 U21150.05=114.95 發(fā)電廠到全網(wǎng)電壓最低點(diǎn)變電站2的電壓損壓耗為：（115114.95）/115Tn故方案三為最佳方案。第五部分 潮流分布計(jì)算與調(diào)壓措施選擇確定方案四為最佳方案后，將對(duì)該電力網(wǎng)的潮流分布情況進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)各負(fù)荷點(diǎn)對(duì)電壓質(zhì)量的要求確定合適的系統(tǒng)調(diào)壓方案。一、各發(fā)電廠、變電站變壓器選擇各發(fā)電廠、變電站有110KV、10KV（6.3KV）兩個(gè)電壓等級(jí)，各廠、站負(fù)荷較小選用。采用二相油浸風(fēng)冷式鋁線雙繞組變壓器，即SJL1型。發(fā)電廠采用發(fā)電機(jī)-變壓器單元接線，變壓器容量應(yīng)與發(fā)電機(jī)容量配套，無(wú)法配套時(shí)，選用大一級(jí)容量的變壓器。變電站變壓器容量應(yīng)當(dāng)滿足本站最大負(fù)荷的需要。選用的變壓器容量及參數(shù)見表5-1。表中：電阻R=1000PKUn2/Sn2()電抗X=1000Uk%Un2/100Sn（）空載無(wú)功損耗 Qo=1%Sn/100 （Kvar ）式中：Pk:短路損耗（kVA） Un、Sn：額定電壓、額定容量。Uk%：短路電壓百分比 1%：空載電流百分比表5-1：變壓器選擇及參數(shù)表廠站編號(hào)數(shù)量（臺(tái)）額定容量額定電壓（KV）損耗（KW）短路電壓（%）空載電流（%）電阻（）電抗（）空載無(wú)功損耗（kVar）高壓低壓空載短路1263001105%10.59.765210.51.115.8520.1769.3022160001105%10.518.511010.50.95.2079.41144321250001105%10.516.41009.00.937.7487.12116.25A2500001155%10.548.625010.50.751.3227.78375二、最大負(fù)荷潮流計(jì)算1、計(jì)及變壓器勵(lì)磁及負(fù)載損耗后各廠、站運(yùn)算負(fù)荷（計(jì)算功率）見表5-2：表5-2：最大負(fù)荷時(shí)各發(fā)電廠計(jì)算功率、變電站運(yùn)算負(fù)荷廠站編號(hào)負(fù)荷/功率（MVA）視在功率（MVA）變壓器總阻抗（）繞組損耗（MVA）鐵芯損耗（MVA）運(yùn)算負(fù)荷/計(jì)算功率（MVA）110+j712.2115.85+j20.170.05+j0.480.0072+j0.35310.12+j7.83225+j1830.815.20+j79.410.03+j0.650.090+j0.51225.12+j19.16318+j1121.107.74+j87.120.04+j0.710.085+j0.40918.13+j12.12A機(jī)組67.2+j50.4841.32+j27.780.03+j0.70.01+j0.7659.17+j44.32負(fù)荷8+j6100.95+j17.670.02+j0.060.012+j0.13變壓器損耗由繞組損耗、鐵芯損耗兩部分組成。繞組損耗：（R+JX）S2/UN2 鐵芯損耗：P0+Q0式中：S為變壓器中通過(guò)的視在功率變電站運(yùn)算負(fù)荷為其總出線負(fù)荷與降壓變壓器總損耗之和發(fā)電廠計(jì)算功率為其機(jī)端送出容量與升壓變壓器總損耗之和2、正常情況下，功率分布及線路損耗計(jì)算（見圖51）方案三：圖4-1對(duì)圖4-1（a）：LA1：SA1(10.122+7.832)(3.5+j8.4)/11020.05+j0.04首端（發(fā)電廠A端）功率：SA0.05+j0.04+10.12+j7.83Z*3.5+j8.4+5.3+j7.1+2.6+j11.8=11.6+j27.3Z2A5.5+j7.1+2.6+j11.8=8.1+j18.9Z3A2.6+j11.8S=SA2=(25.12+j19.16)*(8.1+j18.9)+(18.13+j12.12)*(2.6+j11.8)/ (11.6+j27.3) （254.53+j875.41）/(11.6+j27.3) 23.8+j19.4S23= SA2S223.8+j19.4 25.12j19.16=1.32+j0.24 S3A =S23S31.32+j0.2418.13j12.12=19.45j11.88確定功率分點(diǎn)為變電站3。在此處將網(wǎng)路解開,按線路額定電壓計(jì)算線路功率項(xiàng)耗。圖4-1（b）：LA2:末端（變電站2端）功率：S3A(19.452+11.882)(2.6+j11.8)/11020.11+j0.51SA2(11.822+8.482)(4.5+j13.6)/3520.78+j2.35首端（發(fā)電廠A端）功率：SA2aSA2b+SA212.6+j10.83負(fù)荷 SA3(1.322+0.242)(5.5+j7.1)/11020變電站2原點(diǎn)：S23+S3zuo 1.32+j0.24變電站2前b點(diǎn)S b225.12+j19.161.32+j0.2423.8+j19.4發(fā)電廠SA前端(23.82+19.42)(3.5+j8.4)/11020.27+j0.65計(jì)算電壓損耗。UA1（0.053.5+0.048.4）/1150.01 U11150.01114.99U1A42（10.173.5+7.878.4）/1150.88 U21150.88114.12UA3（1.325.5+0.247.1）/114.120.08 U2114.120.88114.04U3A(19.452.6+11.8811.8)/114.041.67 UA114.041.67112.37發(fā)電廠到全網(wǎng)電壓最低點(diǎn)變電站3的電壓損壓耗為：（115112.37）/1152.3%10%,電壓符合要求。三、最小負(fù)荷潮流計(jì)算1、計(jì)及變壓器勵(lì)磁及負(fù)載損耗后各廠、站運(yùn)算負(fù)荷（計(jì)算功率）見表5-3：表5-3：最小負(fù)荷時(shí)各發(fā)電廠計(jì)算功率、變電站運(yùn)算負(fù)荷廠站編號(hào)負(fù)荷/功率（MVA）視在功率（MVA）變壓器總阻抗（）繞組損耗（MVA）鐵芯損耗（MVA）運(yùn)算負(fù)荷/計(jì)算功率（MVA）18+j61015.58+j20.170.08+j0.720.063+j0.3278.14+j7.05215+j1118.605.20+j79.410.06+j0.830.085+j0.58715.15+j12.42312+j9157.74+j87.120.07+j0.920.081+j0.42512.15+j10.35A機(jī)組67.2+j50.4841.32+j27.780.03+j0.700.01+j0.7667.24+j51.86負(fù)荷6+j47.210.76+j12.250.15+j0.610.01+j0.08正常情況下，功率分布及線路損耗計(jì)算（見圖53）方案三：圖4-3對(duì)圖4-3（a）：LA1：SA1(8.142+7.052)(3.5+j8.4)/11020.03+j0.08首端（發(fā)電廠A端）功率：SA0.03+j0.08+8.14+j7.058.17+j7.13Z*3.5+j8.4+5.3+j7.1+2.6+j11.811.6+j27.3Z2A5.5+j7.1+2.6+j11.88.1+j18.9Z3A2.6+j11.8S=SA2=(15.15+j12.42)*(8.1+j18.9)+(12.15+j10.35)*(2.6+j111.8)/ (11.6+j27.3) （202.563+j557.217）(111.6-j27.3)/(11.62+27.32 )14.62+j13.63S23= SA2S214.62+j13.63-15.15-j12.42-0.53+j1.21S3A =S23S30.53+j1.2112.15j10.35-12.68-j9.14確定功率分點(diǎn)為變電站3。在此處將網(wǎng)路解開,按線路額定電壓計(jì)算線路功率項(xiàng)耗。圖4-4（ab）中：末端（變電站2端）功率：S3A(12.682+9.142)(2.6+j11.8)/1102 0.05+j0.24LA3:負(fù)荷 SS23(0.532+1.212)(5.5+j7.1)/11020變電站2原點(diǎn) SS23+ S3zuo -0.53+j1.21變電站2前b點(diǎn) Sb215.15+j12.42-0.53+j1.2114.62+j13.63發(fā)電廠SA前端(14.622+13.632)(3.5+j8.4)/11020.12+j0.28計(jì)算電壓損耗UA1（0.053.5+0.248.4）/1150.02 U11150.02114.98U A2（8.143.5+7.058.4）/1150.76 U21150.76114.24U23（0.535.5+1.217.1）/3114.240.10 U3114.240.10114.14U3A(12.152.6+10.3511.8)/114.141.35 UA114.141.35112.79發(fā)電廠到全網(wǎng)電壓最低點(diǎn)變電站3的電壓損壓耗為：（115112.79）/1152.0%10%,電壓符合要求。 四、系統(tǒng)運(yùn)行及電壓調(diào)整分析綜合以上的潮流計(jì)算可見，系統(tǒng)裝機(jī)可以滿足各種條件下的負(fù)荷供應(yīng)，并有足夠的備用容量。由于在變電站安裝了無(wú)功補(bǔ)償裝置，即使在單條線路發(fā)生最嚴(yán)重的故障情況下也能夠保證電壓質(zhì)量及負(fù)荷供應(yīng)。根據(jù)各種情況下的潮流分