高層程序應(yīng)用指南.ppt

PKPM新規(guī)范計(jì)算軟件TAT SATWE PMSAP應(yīng)用指南黃吉鋒 目錄1 扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)2 雙向地震扭轉(zhuǎn)效應(yīng)3 偶然偏心4 豎向地震作用5 有效質(zhì)量系數(shù) 參與振型數(shù)夠不夠 6 振型的側(cè)振 扭振成分 判斷一個(gè)振型是扭轉(zhuǎn)振型還是平動(dòng)振型 7 多方向水平地震作用8 最小地震剪力調(diào)整9 豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)地震作用效應(yīng)的調(diào)整10 0 2Q0調(diào)整 11 框支柱地震作用下的內(nèi)力調(diào)整12 設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整 強(qiáng)柱弱梁 強(qiáng)剪弱彎 13 位移比控制 層間位移比控制14 周期比控制15 層剛度比控制16 框剪結(jié)構(gòu)中框架承擔(dān)的傾覆力矩計(jì)算17 重力二階效應(yīng)18 傳給基礎(chǔ)的上部結(jié)構(gòu)剛度19 彈性時(shí)程分析及地震波的選取20 整體穩(wěn)定驗(yàn)算21 高位轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的剛度比驗(yàn)算 22 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)23 轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)24 柱墻活荷載折減系數(shù)的理解25 梁活荷載折減的正確應(yīng)用26 梁彎矩放大系數(shù)的合理使用27 框架剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)28 剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)29 總剛計(jì)算模型不過(guò)的主要原因30 如何定義彈性樓板 1 扭轉(zhuǎn)耦連新高規(guī)3 3 4 1條規(guī)定 質(zhì)量 剛度不對(duì)稱 不均勻的結(jié)構(gòu) 以及高度超過(guò)100m的高層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)采用考慮扭轉(zhuǎn)耦連振動(dòng)影響的振型分解反應(yīng)譜法 TAT SATWE和PMSAP三個(gè)程序都具有考慮扭轉(zhuǎn)耦連的功能 A TAT SATWE將該功能作為用戶選項(xiàng) 考慮與否由用戶自定B PMSAP計(jì)算時(shí)總是考慮扭轉(zhuǎn)耦連C 非耦聯(lián)計(jì)算僅適用于平面結(jié)構(gòu)以及能夠解耦成平面結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)單空間結(jié)構(gòu) 對(duì)復(fù)雜空間結(jié)構(gòu)可能造成錯(cuò)誤結(jié)果 D 耦聯(lián)計(jì)算適用于任何結(jié)構(gòu) 總是正確的 E 耦聯(lián)計(jì)算的結(jié)果不一定比非耦聯(lián)計(jì)算的結(jié)果大 保守 二者沒(méi)有必然關(guān)系F 建議總是選擇耦聯(lián)計(jì)算 不會(huì)出問(wèn)題 2 雙向地震作用規(guī)范條文 新抗震規(guī)范5 1 1條規(guī)定 質(zhì)量和剛度分布明顯不對(duì)稱的結(jié)構(gòu) 應(yīng)計(jì)入雙向地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響 具體操作原則 樓層位移比或者層間位移比超過(guò)1 2 考慮雙向地震程序?qū)崿F(xiàn) 現(xiàn)在我們考慮某個(gè)地震反應(yīng)參數(shù)S 該參數(shù)在X和Y地震作用下的反應(yīng)分別為SX和SY 那么在考慮了雙向地震扭轉(zhuǎn)效應(yīng)后 這意味著對(duì)于X和Y地震作用都作不同程度的放大 考慮雙向地震時(shí) 內(nèi)力組合不改變 該功能作為用戶選項(xiàng) 考慮與否由用戶自定 對(duì)于柱的彎矩和剪力 處理方法稍有不同 舉例說(shuō)明如下 我們令S代表某個(gè)柱截面在某個(gè)方向上的彎矩或剪力 X地震作用下的值SX Y地震作用下的值SY 考慮雙向地震后改變成為 考慮雙向地震對(duì)樓層位移 層間位移輸出的影響 TAT輸出了考慮雙向地震作用的地震位移 SATWE PMSAP暫時(shí)沒(méi)輸出位移的雙向地震效應(yīng) 考慮雙向地震對(duì)內(nèi)力的影響 TAT SATWE均將原來(lái)的單向X Y地震效應(yīng)直接用雙向地震作用效應(yīng)替代 體現(xiàn)在內(nèi)力文件NL OUT TAT 和WNL OUT SATWE 當(dāng)中 PMSAP在原來(lái)單向地震工況EX EY的基礎(chǔ)上增加兩個(gè)新的對(duì)應(yīng)于雙向地震的工況EXY EYX 文件輸出時(shí) 同時(shí)將單向地震 EX EY 和雙向地震的 EXY EYX 的內(nèi)力輸出 考慮雙向地震對(duì)配筋的影響 一般平均增加5 8 單構(gòu)件最大可能增加1倍左右 考慮雙向地震帶來(lái)的配筋增大 1 規(guī)則框架例2 框剪結(jié)構(gòu)例 3偶然偏心規(guī)范條文 新高規(guī)3 3 3條規(guī)定 計(jì)算單向地震作用時(shí) 應(yīng)考慮偶然偏心的影響 附加偏心距可取與地震作用方向垂直的建筑物邊長(zhǎng)的5 具體操作原則 1 驗(yàn)算結(jié)構(gòu)位移比時(shí) 總是要考慮偶然偏心2 結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí) 分下列兩種情況處理 2 1 如果位移比超過(guò)1 2 則考慮雙向地震 不考慮偶然偏心2 2 如果位移比小于1 2 則不考慮雙向地震 考慮偶然偏心程序考慮方式 從理論上 各個(gè)樓層的質(zhì)心都可以在各自不同的方向出現(xiàn)偶然偏心 從最不利的角度出發(fā) 我們?cè)诔绦蛑兄豢紤]下列四種偏心方式 A X向地震 所有樓層的質(zhì)心沿Y軸正向偏移5 記作EXPB X向地震 所有樓層的質(zhì)心沿Y軸負(fù)向偏移5 記作EXMC Y向地震 所有樓層的質(zhì)心沿X軸正向偏移5 記作EYPD Y向地震 所有樓層的質(zhì)心沿X軸負(fù)向偏移5 記作EYM 對(duì)內(nèi)力組合的影響 考慮了偶然偏心地震后 就在原有的未偏心X Y地震EX EY的基礎(chǔ)上 新增加了四個(gè)地震工況EXP EXM EYP和EYM 在內(nèi)力組合時(shí) 任一個(gè)有EX參與的組合 將EX分別代以EXP和EXM 將增加成三個(gè)組合 任一個(gè)有EY參與的組合 將EY分別代以EYP和EYM 也將增加成三個(gè)組合 簡(jiǎn)言之 地震組合數(shù)將增加到原來(lái)的三倍 使用要點(diǎn) 1 該功能設(shè)有選項(xiàng)開(kāi)關(guān) 考慮偶然偏心時(shí)可將開(kāi)關(guān)打開(kāi) 2 SATWE TAT的質(zhì)心偏移值5 是固定的 按規(guī)范取用的 PMSAP偏移值可以X Y向不同 由用戶輸入 偶然偏心對(duì)位移輸出的影響 SATWE TAT PMSAP均輸出四個(gè)偶然偏心地震EXP EXM EYP EYM作用下結(jié)構(gòu)的樓層位移 層間位移以及位移比 位移比驗(yàn)算應(yīng)采用偶然偏心地震結(jié)果 層間位移角驗(yàn)算則不必采用偶然偏心地震結(jié)果 SATWE WDISP OUTTAT TAT 4 OUTPMSAP 簡(jiǎn)單摘要文件 工程名TB RPT 詳細(xì)摘要文件 工程名TB ABS 4 偶然偏心地震作用下的構(gòu)件內(nèi)力輸出 構(gòu)件增加了 5 X向偏心地震作用效應(yīng)和 5 Y向偏心地震作用效應(yīng)的計(jì)算 均可通過(guò)文本文件或圖形文件查看 構(gòu)件內(nèi)力文本文件中4組偶然偏心地震工況的標(biāo)記如下 A X向地震 所有樓層的質(zhì)心沿Y軸正向偏移5 該工況記作 EXP PMSAP 5 TAT X方向左偏心 SATWE B X向地震 所有樓層的質(zhì)心沿Y軸負(fù)向偏移5 該工況記作 EXM PMSAP 5 TAT X方向右偏心 SATWE C Y向地震 所有樓層的質(zhì)心沿X軸正向偏移5 該工況記作 EYP PMSAP 5 TAT Y方向左偏心 SATWE D Y向地震 所有樓層的質(zhì)心沿X軸負(fù)向偏移5 該工況記作 EYM PMSAP 5 TAT Y方向右偏心 SATWE 實(shí)例 偶然偏心對(duì)構(gòu)件內(nèi)力的影響構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力對(duì)比 FRAM1第8層 梁支座彎矩比 1 16 2 1 01 24 AVER 1 06梁剪力比 1 16 2 1 01 24 AVER 1 06柱剪力Vx比 1 17 23 1 01 6 AVER 1 06柱剪力Vy比 1 17 24 1 01 2 AVER 1 07柱軸力N比 1 09 20 1 02 2 AVER 1 05柱底彎矩Mx比 1 17 24 1 01 2 AVER 1 07柱底彎矩My比 1 16 23 1 01 6 AVER 1 06柱頂彎矩Mx比 1 17 24 1 01 2 AVER 1 07柱頂彎矩My比 1 17 24 1 01 2 AVER 1 07 偶然偏心對(duì)配筋 平均 的影響柱梁 15層框剪11 9 2 3 13層框剪 PJ2 0 4 1 7 33層框支0 8 8層框架7 73 9 21層框剪0 9 1 2 19層框剪1 3 1 2 18層框剪0 7 3 0 平均增加3 82 2 01 偶然偏心對(duì)最大位移比的影響 最大 平均 不考慮考慮增加 15層框剪1 201 318 11 13層框剪 PJ2 1 821 956 99 33層框支1 051 530 32 8層框架1 762 3926 22 19層框剪1 571 7510 04 18層框剪1 432 0329 16 平均增加18 47 4豎向地震作用規(guī)范條文新抗震規(guī)范5 3 1條規(guī)定 對(duì)于9度的高層建筑 其豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按公式 5 3 1 1 和 5 3 1 2 計(jì)算 并宜乘以1 5的放大系數(shù) 相當(dāng)于重力荷載代表值的23 4 新抗震規(guī)范5 3 3條規(guī)定 長(zhǎng)懸臂和其它大跨度結(jié)構(gòu)豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 8度 8 5度 0 3g 和9度時(shí)分別取重力荷載代表值的10 15 和20 新高規(guī)10 2 6條規(guī)定 帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu) 8度抗震設(shè)計(jì)時(shí)轉(zhuǎn)換構(gòu)件應(yīng)考慮豎向地震影響 實(shí)現(xiàn) 應(yīng)用豎向地震1 設(shè)立豎向地震的計(jì)算開(kāi)關(guān) 由用戶自行決定是否考慮豎向地震作用 2 增設(shè) 豎向地震作用系數(shù) 項(xiàng) 程序自動(dòng)取規(guī)范規(guī)定值 允許用戶修改此值 從而自己決定總豎向地震作用的大小 SATWE按規(guī)范內(nèi)定 3 當(dāng)上部結(jié)構(gòu)樓層相對(duì)于下部樓層外挑時(shí) 用戶應(yīng)設(shè)置計(jì)算豎向地震作用 4 尚不能單獨(dú)計(jì)算轉(zhuǎn)換構(gòu)件的豎向地震作用 用戶需要 可整體考慮豎向地震作用 5 尚不能單獨(dú)計(jì)算連體結(jié)構(gòu)的連接體的豎向地震作用 用戶需要 可整體考慮豎向地震作用 5有效質(zhì)量系數(shù) 振型數(shù)夠不夠 概念來(lái)源 WILSONE L 教授曾經(jīng)提出振型有效質(zhì)量系數(shù)的概念用于判斷參與振型數(shù)足夠與否 并將其用于ETABS程序 他的方法是基于剛性樓板假定的 不適用于一般結(jié)構(gòu) 方法發(fā)展 現(xiàn)在不少結(jié)構(gòu)因其復(fù)雜性需要考慮樓板的彈性變形 因此需要一種更為一般的方法 不但能夠適用于剛性樓板 也應(yīng)該能夠適用于彈性樓板 出于這個(gè)目的 我們從結(jié)構(gòu)變形能的角度對(duì)此問(wèn)題進(jìn)行了研究 提出了一個(gè)通用方法來(lái)計(jì)算各地震方向的有效質(zhì)量系數(shù) 這個(gè)新方法已經(jīng)實(shí)現(xiàn)于TAT SATWE和PMSAP 經(jīng)驗(yàn) 根據(jù)我們的計(jì)算經(jīng)驗(yàn) 當(dāng)有效質(zhì)量系數(shù)大于0 9時(shí) 基底剪力誤差一般小于5 在這個(gè)意義上我們稱有效質(zhì)量系數(shù)大于0 9的情形為振型數(shù)足夠 否則稱振型數(shù)不夠 規(guī)范 高規(guī) 5 1 13 規(guī)定對(duì)B級(jí)高度高層建筑及復(fù)雜高層建筑有效質(zhì)量系數(shù)不小于0 9 抗規(guī) 5 2 2 條文說(shuō)明建議有效質(zhì)量系數(shù)可取為0 9實(shí)現(xiàn) 程序自動(dòng)計(jì)算該參數(shù)并輸出 TAT輸出在 TAT 4 OUT 文件中 SATWE輸出在 WZQ OUT 文件中 PMSAP則輸出在詳細(xì)摘要 工程名 ABS 文件中 重要概念 結(jié)構(gòu)的固有振型總數(shù) 參與振型數(shù)的上界1 只有搞清楚這個(gè)概念 選擇振型數(shù)才不會(huì)犯錯(cuò)誤2 如何判斷一個(gè)結(jié)構(gòu)的固有振型總數(shù) 離散結(jié)構(gòu)的振型總數(shù)是有限的 振型總個(gè)數(shù)等于獨(dú)立質(zhì)量的總個(gè)數(shù) 可以通過(guò)判斷結(jié)構(gòu)的獨(dú)立質(zhì)量數(shù)來(lái)了解結(jié)構(gòu)的固有振型總數(shù) 具體地說(shuō) 每塊剛性樓板有三個(gè)獨(dú)立質(zhì)量Mx My Jz 每個(gè)彈性節(jié)點(diǎn)有兩個(gè)獨(dú)立質(zhì)量mx my 根據(jù)這兩條 可以算出結(jié)構(gòu)的獨(dú)立質(zhì)量總數(shù) 也就知道了結(jié)構(gòu)的固有振型總數(shù)3 若記結(jié)構(gòu)固有振型總數(shù)是NM 那么參與振型數(shù)最多只能選NM個(gè) 選參與振型數(shù)大于NM是錯(cuò)誤的 因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)沒(méi)那么多 4 參與振型數(shù)與有效質(zhì)量系數(shù)的關(guān)系 4 1 參與振型數(shù)越多 有效質(zhì)量系數(shù)越大 4 2 參與振型數(shù) 0時(shí) 有效質(zhì)量系數(shù) 04 3 參與振型數(shù) NM時(shí) 有效質(zhì)量系數(shù) 1 05 參與振型數(shù)NP如何確定 5 1 參與振型數(shù)NP在1 NM之間選取 5 2 NP應(yīng)該足夠大 使得有效質(zhì)量系數(shù)大于0 9 6 有些結(jié)構(gòu) 需要較多振型才能準(zhǔn)確計(jì)算地震作用 這時(shí)尤其要注意有效質(zhì)量系數(shù)是否超過(guò)了0 9 比如下面的結(jié)構(gòu) 八層鋼框架 存在大量越層柱和彈性節(jié)點(diǎn) 這種情況往往需要很多振型才能使有效質(zhì)量系數(shù)滿足要求 原因 振型整體性差 局部振動(dòng)明顯 8層結(jié)構(gòu)算了30個(gè)振型有效質(zhì)量系數(shù)仍不夠 算了60個(gè)振型有效質(zhì)量系數(shù)夠了 6振型的側(cè)振 扭振成分 判斷一個(gè)振型是扭轉(zhuǎn)振型還是平動(dòng)振型 概念 一個(gè)振型的反應(yīng)能量可以分拆成平動(dòng)能量和轉(zhuǎn)動(dòng)能量 它們各自占總能量的比例我們稱為側(cè)振成分和扭振成分 這里借鑒了ETABS程序振型方向因子的概念 如果某個(gè)振型的側(cè)振成份大于50 我們就把這個(gè)振型叫做側(cè)移振型 反之如果某個(gè)振型的扭振成份大于50 我們就把這個(gè)振型叫做扭振振型 作用 1 通過(guò)振型成份的輸出 可以使用戶方便地了解各個(gè)振型的性態(tài)2 同時(shí) 也可以作為判斷結(jié)構(gòu)第一扭轉(zhuǎn)周期與第一側(cè)振周期的依據(jù) 7多方向水平地震作用 規(guī)范條文 抗震規(guī)范5 1 1條規(guī)定 有斜交抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu) 當(dāng)相交角度大于15度時(shí) 應(yīng)分別計(jì)算各抗側(cè)力構(gòu)件方向的水平地震作用 程序?qū)崿F(xiàn) 針對(duì)這一條 程序增加了自動(dòng)計(jì)算多方向水平地震作用的功能 用戶可以根據(jù)需要指定多個(gè) 最多允許12個(gè) 地震作用方向 程序?qū)γ恳坏卣鸱较蜻M(jìn)行地震反應(yīng)譜分析 計(jì)算相應(yīng)的構(gòu)件內(nèi)力 在構(gòu)件設(shè)計(jì)階段 也將考慮每一方向地震作用下構(gòu)件內(nèi)力的組合 這樣不至于漏掉最不利情形 保證了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的安全 多方向地震的輸出標(biāo)記 EX1 EY1 EX2 EY2 EX3 EY3 EX4 EY4 EX5 EY5 iCase Shear XShear YAxialMx BtmMy BtmMx TopMy Top N C 1Node i 488 Node j 39 DL 6 000 m Angle 0 000 1 28 413 1 31 8 25 555 3 52 8 115 0 2 5 740 644 7 78 9 11 1 165 022 9 3 3 2 0 21 30 46 30 8 13 0 4 0 34 8 3 4 9 3 0 6 19 41 3 5 0 6 1 9 249 03 6 1 17 82 3 6 1 2 0 4 97 10 62 41 9 5 1EX127 412 6 33 0 24 653 4 50 9 111 1EY1 9 340 843 9 79 2 18 2 165 637 6EX220 326 239 0 50 939 6 106 5 82 4EY2 20 633 738 7 65 4 40 2 136 683 4EX312 934 942 8 67 725 1 141 6 52 3EY3 25 924 634 4 47 9 50 5 99 8105 0 有斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu) 無(wú)斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu) 無(wú)斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu) 有斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu) 無(wú)斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu) 有斜交抗側(cè)力結(jié)構(gòu) 多方向地震輸入配筋增加量 由本組例題可以看到 A 對(duì)于正交 規(guī)則結(jié)構(gòu) 是否考慮多方向地震對(duì)構(gòu)件配筋結(jié)果影響很小 配筋平均增加不到1 B 對(duì)于存在明顯斜交抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu) 考慮多方向地震對(duì)構(gòu)件配筋結(jié)果影響較明顯 配筋平均增加5 左右 最大增加90 C 這也從一個(gè)側(cè)面證明了 對(duì)于存在明顯斜交抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu) 應(yīng)該考慮多方向地震作用 8最小地震剪力調(diào)整新抗震規(guī)范5 2 5條規(guī)定 抗震驗(yàn)算時(shí) 結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震的剪重比不應(yīng)小于表5 2 5給出的最小地震剪力系數(shù) 調(diào)整前樓層剪重比 調(diào)整后樓層剪重比 哪層的地震剪力不夠 就放大哪層的設(shè)計(jì)地震內(nèi)力 自動(dòng)放大與否設(shè)開(kāi)關(guān) 如果用戶考慮自動(dòng)放大 SATWE將在WZQ OUT中輸出程序內(nèi)部采用的放大系數(shù) 文件WZQ OUT 各樓層地震剪力系數(shù)調(diào)整情況 抗震規(guī)范 5 2 5 驗(yàn)算 層號(hào)X向調(diào)整系數(shù)Y向調(diào)整系數(shù)11 3121 20721 1971 12231 0701 00041 0001 00051 0001 00061 0001 00071 0001 00081 0001 000 9豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)地震作用效應(yīng)調(diào)整規(guī)范條文新抗震規(guī)范3 4 3條規(guī)定 豎向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu) 其薄弱層的地震剪力應(yīng)乘以1 15的增大系數(shù) 新高規(guī)5 1 14條規(guī)定 樓層側(cè)向剛度小于上層的70 或其上三層平均值的80 時(shí) 該樓層地震剪力應(yīng)乘1 15增大系數(shù) 新抗震規(guī)范3 4 3條規(guī)定 豎向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu) 豎向抗側(cè)力構(gòu)件不連續(xù)時(shí) 該構(gòu)件傳遞給水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件的地震內(nèi)力應(yīng)乘以1 25 1 5的增大系數(shù) 程序處理 1 針對(duì)這些條文 程序通過(guò)自動(dòng)計(jì)算樓層剛度比 來(lái)決定是否采用1 15的樓層剪力增大系數(shù) 并且允許用戶強(qiáng)制指定薄弱層位置 對(duì)用戶指定的薄弱層也采用1 15的樓層剪力增大系數(shù) 參數(shù)補(bǔ)充輸入 2 通過(guò)用戶指定轉(zhuǎn)換梁 框支柱來(lái)實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)換構(gòu)件的地震內(nèi)力放大 特殊構(gòu)件補(bǔ)充定義 WMASS OUT 樓層剛度比控制 薄弱層放大FloorNo 1TowerNo 1Xstif 45 9337 m Ystif 6 6222 m Alf 0 0000 Degree Xmass 46 8139 m Ymass 7 1724 m Gmass 1251 4342 t Eex 0 0476Eey 0 0316Ratx 1 0000Raty 1 0000Ratx1 0 9285Raty1 0 8851薄弱層地震剪力放大系數(shù) 1 15RJX 8 4E6 kN m RJY 9 4E6 kN m RJZ 2 8E9 kN m 10 0 2Q0調(diào)整規(guī)范條文 新抗震規(guī)范6 2 13條規(guī)定 側(cè)向剛度沿豎向分布基本均勻的框 剪結(jié)構(gòu) 任一層框架部分的地震剪力 不應(yīng)小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的20 和按框 剪結(jié)構(gòu)分析的框架部分各樓層地震剪力中最大值1 5倍二者的較小值 程序?qū)崿F(xiàn) 程序?qū)蚣艚Y(jié)構(gòu) 將依據(jù)規(guī)范要求進(jìn)行0 2Q0調(diào)整 用戶可以指定調(diào)整樓層的范圍 同時(shí) 由于0 2Q0調(diào)整可能導(dǎo)致過(guò)大的不合理的調(diào)整系數(shù) 所以TAT SATWE程序都允許用戶對(duì)數(shù)據(jù)文件中的調(diào)整系數(shù)進(jìn)行手工修改 調(diào)整系數(shù)的約定 程序自動(dòng)計(jì)算出的調(diào)整系數(shù)最大取2 0 用戶手工修改的調(diào)整系數(shù)無(wú)限制 SATWE程序0 2Q0調(diào)整系數(shù)的修改 用戶在工作目錄建立文本文件SATINPUT 02Q該文件格式如下 ISTCxCyISTCxCy ISTCxCy比如 21 51 8指定第2層x向調(diào)整系數(shù)62 01 271 21 2 SATWE在文件WV02Q OUT中輸出0 2Q0系數(shù) 11 框支柱地震作用下的內(nèi)力調(diào)整規(guī)范條文新高規(guī)10 2 7條規(guī)定 框支柱數(shù)目不多于10根時(shí) 當(dāng)框支層為1 2層時(shí)各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的2 當(dāng)框支層為3層及3層以上時(shí) 各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的3 框支柱數(shù)目多于10根時(shí) 當(dāng)框支層為1 2層時(shí)每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力20 當(dāng)框支層為3層及3層以上時(shí) 每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力30 框支柱剪力調(diào)整后 應(yīng)相應(yīng)調(diào)整框支柱的彎矩及柱端梁的剪力 彎矩 框支柱的軸力可不調(diào)整 程序?qū)崿F(xiàn)TAT SATWE在執(zhí)行本條時(shí) 只對(duì)框支柱的彎矩剪力作調(diào)整 由于調(diào)整系數(shù)往往很大 為了避免異常情況 對(duì)與框支柱相連的框架梁的彎矩剪力暫不作調(diào)整 程序應(yīng)用1 一定要定義轉(zhuǎn)換層所在層號(hào)MCHANGE在特殊構(gòu)件補(bǔ)充定義中手工定義框支柱 程序不自動(dòng)搜索 本調(diào)整僅針對(duì)1 MCHANGE層的框支柱進(jìn)行 12 設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整 強(qiáng)柱弱梁 強(qiáng)剪弱彎 1 梁設(shè)計(jì)剪力調(diào)整 抗震規(guī)范第6 2 4條和高規(guī)第6 2 5 7 2 22條規(guī)定 抗震設(shè)計(jì)時(shí) 特一 一 二 三級(jí)的框架梁和抗震墻中跨高比大于2 5的連梁 其梁端截面組合的設(shè)計(jì)剪力值應(yīng)調(diào)整 2 柱設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整 為了體現(xiàn)抗震設(shè)計(jì)中強(qiáng)柱弱梁概念設(shè)計(jì)的要求 抗震規(guī)范第6 2 2 6 2 3 6 2 6 6 2 10條和高規(guī)第4 9 2條規(guī)定 抗震設(shè)計(jì)時(shí) 特一 一 二 三級(jí)的框架柱 框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面 角柱 框支柱的組合設(shè)計(jì)內(nèi)力值應(yīng)調(diào)整 3 剪力墻設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整 高規(guī)第7 2 10 10 2 14 4 9 2條規(guī)定 抗震設(shè)計(jì)時(shí) 特一 一 二 三級(jí)的剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)和非加強(qiáng)區(qū)截面組合的設(shè)計(jì)內(nèi)力值應(yīng)調(diào)整 程序具體采用的調(diào)整系數(shù)詳見(jiàn)用戶手冊(cè) 位移比控制 層間位移比控制規(guī)范條文 新高規(guī)的4 3 5條規(guī)定 樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移角 A B級(jí)高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1 2倍 且A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的1 5倍 B級(jí)高度高層建筑 混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑 不應(yīng)大于該樓層平均值的1 4倍 最大位移 墻頂 柱頂節(jié)點(diǎn)的最大位移平均位移 墻頂 柱頂節(jié)點(diǎn)的最大位移與最小位移之和除2最大層間位移 墻 柱層間位移的最大值平均層間位移 墻 柱層間位移的最大值與最小值之和除2 程序處理 針對(duì)此條 程序中對(duì)每一層都計(jì)算并輸出最大水平位移 最大層間位移角 平均水平位移 平均層間位移角及相應(yīng)的比值 用戶可以一目了然地判斷是否滿足規(guī)范 注意 1 驗(yàn)算位移比可以選擇強(qiáng)制剛性樓板假定2 驗(yàn)算位移比需要考慮偶然偏心 驗(yàn)算層間位移角則不需要考慮偶然偏心3 位移比超過(guò)1 2 需要考慮雙向地震 SATWE文件WDISP OUT 位移 位移比 層間位移 層間位移比 工況1 X方向地震力作用下的樓層最大位移FloorTowerJmaxMax X Ave X Ratio X hJmaxDMax DxAve DxRatio DxMax Dx h311412 181 951 123600 1412 051 771 161 1752 21930 130 111 143600 930 080 061 201 9999 11450 050 051 125500 450 050 051 161 9999 X方向最大值層間位移角 1 1367 14周期比控制規(guī)范條文 新高規(guī)的4 3 5條規(guī)定 結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt與平動(dòng)為主的第一周期T1之比 A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于0 9 B級(jí)高度高層建筑 混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0 85 對(duì)于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu) 如下驗(yàn)算周期比 1 根據(jù)各振型的平動(dòng)系數(shù) 扭轉(zhuǎn)系數(shù)區(qū)分出各振型分別是扭轉(zhuǎn)振型還是平動(dòng)振型2 周期最長(zhǎng)的扭振振型對(duì)應(yīng)的就是第一扭振周期Tt 周期最長(zhǎng)的側(cè)振振型對(duì)應(yīng)的就是第一側(cè)振周期T13 計(jì)算Tt T1 看是否超過(guò)0 9 0 85 多塔結(jié)構(gòu)周期比 對(duì)于多塔樓結(jié)構(gòu) 不能直接按上面的方法驗(yàn)算 這時(shí)應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)分成多個(gè)單塔 按多個(gè)結(jié)構(gòu)分別計(jì)算 分別驗(yàn)算 注意不是在同一結(jié)構(gòu)中定義多塔 而是按塔分成多個(gè)結(jié)構(gòu) 周期比控制什么 如同位移比的控制一樣 周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對(duì)關(guān)系 而非其絕對(duì)大小 它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效 更合理 使結(jié)構(gòu)不致于出現(xiàn)過(guò)大 相對(duì)于側(cè)移 的扭轉(zhuǎn)效應(yīng) 一句話 周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實(shí) 而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合理性 周期比不滿足要求 如何調(diào)整 一旦出現(xiàn)周期比不滿足要求的情況 一般只能通過(guò)調(diào)整平面布置來(lái)改善這一狀況 這種改變一般是整體性的 局部的小調(diào)整往往收效甚微 周期比不滿足要求 說(shuō)明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對(duì)于側(cè)移剛度較小 總的調(diào)整原則是要加強(qiáng)結(jié)構(gòu)外圈 或者削弱內(nèi)筒 考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時(shí)的振動(dòng)周期 秒 X Y方向的平動(dòng)系數(shù) 扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號(hào)周期轉(zhuǎn)角平動(dòng)系數(shù) X Y 扭轉(zhuǎn)系數(shù)11 574283 440 06 0 00 0 06 0 9421 452490 890 94 0 00 0 94 0 0631 26650 451 00 1 00 0 00 0 0040 530290 560 03 0 00 0 03 0 9750 4025103 180 97 0 05 0 92 0 0360 374814 351 00 0 94 0 05 0 0070 3631138 630 50 0 29 0 21 0 5080 308293 370 05 0 00 0 05 0 9590 212692 740 06 0 00 0 06 0 94 第一振型為扭轉(zhuǎn) 考慮周期比限制以后 以前看來(lái)規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面 從新規(guī)范的角度來(lái)看 可能成為 平面不規(guī)則結(jié)構(gòu) P 平面貌似規(guī)整的剪力墻結(jié)構(gòu) 第一振型為扭轉(zhuǎn) 平面貌似規(guī)整的框剪結(jié)構(gòu) 第一振型為扭轉(zhuǎn) 15層剛度比控制1 抗震規(guī)范附錄E2 1規(guī)定 筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于2 2 高規(guī)的4 4 2條規(guī)定 抗震設(shè)計(jì)的高層建筑結(jié)構(gòu) 其樓層側(cè)向剛度不宜小于相臨上部樓層側(cè)向剛度的70 或其上相臨三層側(cè)向剛度平均值的80 3 高規(guī)的5 3 7條規(guī)定 高層建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算中 當(dāng)?shù)叵率业捻敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固端時(shí) 地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的2倍 4 高規(guī)的10 2 3條規(guī)定 底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu) 轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度 應(yīng)符合高規(guī)附錄E的規(guī)定 E 0 1 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu) 可近似采用轉(zhuǎn)換層上 下層結(jié)構(gòu)等效剛度比 表示轉(zhuǎn)換層上 下層結(jié)構(gòu)剛度的變化 非抗震設(shè)計(jì)時(shí) 不應(yīng)大于3 抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于2 E 0 2 底部大空間層數(shù)大于一層時(shí) 其轉(zhuǎn)換層上部框架 剪力墻結(jié)構(gòu)的與底部大空間層相同或相近高度的部分的等效側(cè)向剛度與轉(zhuǎn)換層下部的框架 剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比 e宜接近1 非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于2 抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于1 3 上述所有這些剛度比的控制 都涉及到樓層剛度的計(jì)算方法 目前看來(lái) 有三種方案可供選擇 高規(guī)附錄E 0 1建議的方法 剪切剛度Ki GiAi hi高規(guī)附錄E 0 2建議的方法 剪彎剛度Ki Vi i抗震規(guī)范的3 4 2和3 4 3條文說(shuō)明中建議方法Ki Vi ui新規(guī)范軟件全部提供這三種算法 用戶可以根據(jù)需要具體選擇 用層剪彎剛度或?qū)蛹羟袆偠扰袆e的薄弱層 用層側(cè)向剛度判別則不一定是薄弱層 用抗震規(guī)范方法最容易通過(guò) 用三種方法計(jì)算的樓層剛度 同一工程3種算法計(jì)算層剛度比的比較剪切剛度剪彎剛度抗震規(guī)范 樓層1否否否樓層2否否否樓層3否否否樓層4是是否樓層5否否否 抗震規(guī)范 第三種 方法為通用方法 也是程序的缺省方式 通常工程均可采用此種辦法 底部大空間為一層時(shí) 剛度比計(jì)算可采用剪切剛度 底部大空間為多層時(shí) 剛度比計(jì)算可采用剪彎剛度 三種方法算出的樓層剛度可能差別很大 屬正常 可以不必奇怪 上海規(guī)程 中關(guān)于剛度比的適用范圍與國(guó)家規(guī)范的主要不同之處在于 1 上海規(guī)程 第6 1 19條規(guī)定 地下室作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端時(shí) 底下室的樓層側(cè)向剛度不宜小于上部樓層剛度的1 5倍 2 上海規(guī)程 已將三種剛度比統(tǒng)一為采用剪切剛度比計(jì)算 上海規(guī)程 框剪結(jié)構(gòu)中框架承擔(dān)的傾覆力矩計(jì)算新抗震規(guī)范第6 1 3條 高規(guī)8 1 3條規(guī)定 框架 剪力墻結(jié)構(gòu) 在基本振型地震作用下 若框架部分承擔(dān)的地震傾覆力矩大于總地震傾覆力矩的50 其框架部分的抗震等級(jí)應(yīng)按框架結(jié)構(gòu)確定 柱軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)采用 抗震規(guī)范第6 1 3條的條文說(shuō)明給出了框架部分承擔(dān)的傾覆力矩的計(jì)算方法 Mc Vijh其中 Vij代表柱剪力 h代表層高 新版程序依據(jù)此式來(lái)進(jìn)行計(jì)算 文件WV02Q OUT 框架傾覆力矩百分比 框架柱地震傾覆彎矩百分比 柱傾覆彎矩墻傾覆彎矩柱傾覆彎矩百分比X向地震 1109 348167 82 25 Y向地震 958 746576 52 02 17重力二階效應(yīng)條文 高規(guī) 5 4 2 條和混凝土規(guī)范 7 3 12 條都提到重力二階效應(yīng)問(wèn)題 概念 重力二階效應(yīng)一般稱為P DELT效應(yīng) 在建筑結(jié)構(gòu)分析中指的是豎向荷載的側(cè)移效應(yīng) 當(dāng)結(jié)構(gòu)發(fā)生水平位移時(shí) 豎向荷載就會(huì)出現(xiàn)垂直于變形后的結(jié)構(gòu)豎向軸線的分量 這個(gè)分量將加大水平位移量 同時(shí)也會(huì)加大相應(yīng)的內(nèi)力 這在本質(zhì)上是一種幾何非線性效應(yīng) 程序?qū)崿F(xiàn)我們?cè)赥AT SATWE和PMSAP程序中都提供了計(jì)算P DELT效應(yīng)的開(kāi)關(guān) 用戶可以根據(jù)需要選擇考慮或者不考慮P DELT效應(yīng) 具體實(shí)現(xiàn)時(shí) 我們計(jì)算豎向荷載引起的整個(gè)結(jié)構(gòu)的幾何剛度 以此修改原有結(jié)構(gòu)總剛 從而實(shí)現(xiàn)P DELT效應(yīng)的計(jì)算 新版本程序P DELT效應(yīng)的實(shí)現(xiàn)方法具有一般性 它既適用于采用剛性樓板假定的結(jié)構(gòu) 也適用于存在獨(dú)立彈性節(jié)點(diǎn)的結(jié)構(gòu) 解除了老版本程序的局限性 在調(diào)試過(guò)程中 我們?cè)?jīng)與ETABS程序作了對(duì)比 發(fā)現(xiàn)二者吻合得非常之好 這也從一個(gè)側(cè)面驗(yàn)證了我們的方法 值得注意 考慮P DELT效應(yīng)后 結(jié)構(gòu)周期一般會(huì)變得稍長(zhǎng) 這是符合實(shí)際情況的 18 傳給基礎(chǔ)的上部結(jié)構(gòu)剛度新版SATWE TAT都具有該功能 必要性 在實(shí)際情況中 基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)總是共同工作的 從受力的角度看它們是不可分開(kāi)的一個(gè)整體 但是在設(shè)計(jì)中基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)通常分開(kāi)來(lái)做 在設(shè)計(jì)基礎(chǔ)時(shí) 通常只考慮上部結(jié)構(gòu)傳給基礎(chǔ)的荷載 而上部結(jié)構(gòu)對(duì)基礎(chǔ)的剛度貢獻(xiàn)則很少考慮或者只能非常粗略地用一些經(jīng)驗(yàn)參數(shù)來(lái)考慮 我們認(rèn)為 不考慮上部結(jié)構(gòu)的剛度貢獻(xiàn) 將會(huì)低估基礎(chǔ)將會(huì)低估基礎(chǔ)的整體性 很可能會(huì)導(dǎo)致錯(cuò)誤的基礎(chǔ)變形規(guī)律 這會(huì)造成基礎(chǔ)設(shè)計(jì)在某些局部偏于不安全 而在另一些局部又可能存在不必要的浪費(fèi) 程序 為了使基礎(chǔ)設(shè)計(jì)更為合理 程序在上部結(jié)構(gòu)計(jì)算中 增加了上部結(jié)構(gòu)剛度向基礎(chǔ)凝聚的功能 當(dāng)需要考慮共同作用時(shí) 用戶可以在程序的計(jì)算選擇菜單中將相應(yīng)開(kāi)關(guān)打開(kāi) 傳給基礎(chǔ)的剛度將會(huì)自動(dòng)生成 這樣一來(lái) 在后面的基礎(chǔ)軟件JCCAD的分析當(dāng)中 不但接受上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的荷載 同時(shí)還將疊加上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的剛度 19 彈性時(shí)程分析及地震波選取1 適用范圍SATWE PMSAP 分析方法采用振型疊加法 分析對(duì)象可以是所有結(jié)構(gòu) TAT 分析方法為直接積分法 只針對(duì)糖葫蘆串結(jié)構(gòu)2 地震波選取A 至少2條兩條實(shí)際強(qiáng)震紀(jì)錄和一條人工波B 多條波的平均反應(yīng)譜與規(guī)范譜統(tǒng)計(jì)意義相符C 單波基底剪力不小于反應(yīng)譜法的65 多波平均基底剪力不小于反應(yīng)譜法的80 3 時(shí)程分析的應(yīng)用A 時(shí)程分析選波一般是一個(gè)試算的過(guò)程 通過(guò)計(jì)算結(jié)果判斷所選地震波是否滿足要求 不滿足要求則要重新選波 直到滿足要求為止 滿足要求的地震波對(duì)應(yīng)的計(jì)算結(jié)果才有設(shè)計(jì)意義 B SATWE TAT PMSAP的時(shí)程分析主要給出各樓層的層間位移角包絡(luò) 以此驗(yàn)算多遇地震下樓層變形是否滿足規(guī)范要求 C PMSAP生成兩個(gè)時(shí)程分析工況DX DY 與反應(yīng)譜地震工況EX EY采用同樣的組合原則 在構(gòu)件設(shè)計(jì)中考慮 20 整體穩(wěn)定驗(yàn)算 無(wú)純框架 按照高規(guī)5 4 1計(jì)算結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度 由此計(jì)算結(jié)構(gòu)剛重比 SATWE輸出結(jié)果參見(jiàn)WMASS OUTTAT輸出結(jié)果參見(jiàn)TAT M OUTPMSAP輸出結(jié)果參見(jiàn) 簡(jiǎn)單摘要 詳細(xì)摘要 整體穩(wěn)定條件 不考慮P DELT效應(yīng)的條件 21 對(duì)高位轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的剛度比計(jì)算 SATWE輸出結(jié)果參見(jiàn)WMASS OUTTAT輸出結(jié)果參見(jiàn)TAT M OUTPMSAP輸出結(jié)果參見(jiàn) 簡(jiǎn)單摘要 詳細(xì)摘要 單自由度體系串聯(lián)公式 K1 K2 K3 K 變形協(xié)調(diào)公式 22 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的界定A短肢墻傾覆彎矩占結(jié)構(gòu)總傾覆彎矩的40 以上 B對(duì)于多層剪力墻結(jié)構(gòu) 短肢剪力墻負(fù)荷的樓面面積占全部樓面面積大于60 C對(duì)于高層剪力墻結(jié)構(gòu) 短肢剪力墻負(fù)荷的樓面面積占全部樓面面積大于50 滿足其一 即可以認(rèn)為是短肢墻結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)時(shí) 筒體和一般剪力墻承受的第一振型底部地震傾覆力矩不宜小于結(jié)構(gòu)總底部地震傾覆力矩的50 所以 短肢墻傾覆彎矩范圍40 50 2 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍第7 1 3條規(guī)定了B級(jí)高度高層建筑和9度抗震設(shè)計(jì)的A級(jí)高度高層建筑 不應(yīng)采用第7 1 2條規(guī)定的具有較多短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)其最大適用高度比高規(guī)表4 2 2 1中剪力墻結(jié)構(gòu)的規(guī)定值適當(dāng)降低 且7度和8度抗震設(shè)計(jì)時(shí)分別不應(yīng)大于100m和60m 3 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的抗震加強(qiáng) 1 抗震設(shè)計(jì)時(shí) 短肢剪力墻的抗震等級(jí)應(yīng)比高規(guī)4 8 2規(guī)定的剪力墻的抗震等級(jí)提高一級(jí)采用 2 抗震設(shè)計(jì)時(shí) 各層短肢剪力墻在重力荷載代表值作用下產(chǎn)生的軸力設(shè)計(jì)值的軸壓比 抗震等級(jí)為一 二 三時(shí)分別不宜大于0 5 0 6和0 7 對(duì)于無(wú)翼緣或端柱的一字形短肢剪力墻 其軸壓比限值相應(yīng)降低0 1 3 抗震設(shè)計(jì)時(shí) 除底部加強(qiáng)部位應(yīng)按高規(guī)7 2 10條調(diào)整剪力設(shè)計(jì)值外 其它各層短肢剪力墻的剪力設(shè)計(jì)值 一 二級(jí)抗震等級(jí)應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1 4和1 2 4 抗震設(shè)計(jì)時(shí) 短肢剪力墻截面的全部縱向鋼筋的配筋率 底部加強(qiáng)部位不宜小于1 2 其它部位不宜小于1 0 5 短肢剪力墻截面厚度不應(yīng)小于200mm 6 7度和8度抗震設(shè)計(jì)時(shí) 短肢剪力墻宜設(shè)置翼緣 一字形短肢剪力墻平面外不宜布置與之單側(cè)相交的樓面梁 7 高規(guī)7 2 1條文規(guī)定了帶有筒體和短肢剪力墻的剪力墻結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C25 弱短肢剪力墻 截面高厚之比小于5的墻肢 高規(guī)7 2 5條文規(guī)定了不宜采用墻肢截面高度與厚度之比小于為5的剪力墻 當(dāng)其小于5時(shí) 其在重力荷載代表值作用下產(chǎn)生的軸力設(shè)計(jì)值的軸壓比 抗震等級(jí)為一級(jí) 9度 一級(jí) 7 8度 二級(jí) 三級(jí)時(shí)分別不宜大于0 3 0 4 0 5和0 6 短墻 截面高度之比不大于3的墻肢 高規(guī)7 2 5條文和抗震規(guī)范6 4 9條文規(guī)定剪力墻的截面高度與厚度之比不大于3時(shí) 應(yīng)按柱的要求進(jìn)行設(shè)計(jì) 底部加強(qiáng)部位縱向鋼筋的配筋率不應(yīng)小于1 2 其它部位不應(yīng)小于1 0 箍筋應(yīng)沿全高加密 4 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)高規(guī)提出了 短肢剪力墻結(jié)構(gòu) 的概念 那么在設(shè)計(jì)中如何體現(xiàn) 把握短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的要求 用軟件時(shí)應(yīng)注意以下幾點(diǎn) 1 短肢剪力墻結(jié)構(gòu) 其首先應(yīng)是全剪力墻結(jié)構(gòu) 2 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)中 應(yīng)有足夠的長(zhǎng)肢剪力墻 3 當(dāng)結(jié)構(gòu)形式符合短肢剪力墻結(jié)構(gòu)形式后 才能在軟件 總信息 參數(shù)的結(jié)構(gòu)體系中 定義結(jié)構(gòu)為 短肢剪力墻結(jié)構(gòu) 4 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)中的短肢墻 在設(shè)計(jì)時(shí)其 抗震等級(jí) 軟件自動(dòng)提高一級(jí) 5 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)中筒體和一般剪力墻需符合不宜小于50 總傾覆彎矩的要求 6 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)中的短肢墻 在設(shè)計(jì)時(shí)其非加強(qiáng)區(qū) 軟件自動(dòng)乘以相應(yīng)剪力設(shè)計(jì)增大系數(shù) 附加的短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的計(jì)算要求除滿足規(guī)范規(guī)定的各項(xiàng)要求外 從工程實(shí)踐出發(fā) 短肢剪力墻結(jié)構(gòu)還應(yīng)滿足如下要求 a 任一層短肢剪力墻所承受的水平剪力不應(yīng)小于基底剪力的20 b 對(duì)于多層短肢剪力墻結(jié)構(gòu) 各層短肢剪力墻的總截面面積不宜超過(guò)本層總剪力墻截面面積的2 3 c 對(duì)于Hw bw 4的小墻肢應(yīng)按柱構(gòu)造配筋 北京市建筑設(shè)計(jì)技術(shù)細(xì)則2004 9 23 轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu) 轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)特點(diǎn)豎向力的傳遞不連續(xù)在轉(zhuǎn)換層上下一 二層范圍內(nèi) 內(nèi)力有突變?cè)O(shè)計(jì)調(diào)整薄弱層水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件豎向轉(zhuǎn)換構(gòu)件 框支柱 1 梁托柱的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)A如結(jié)構(gòu)中采用大量的梁托柱的受力形式 則該結(jié)構(gòu)應(yīng)該定義為 轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu) B此類(lèi)結(jié)構(gòu) 可以采用桿系模型計(jì)算 C托柱梁應(yīng)按框支梁設(shè)計(jì)及構(gòu)造控制 D與托柱梁相連的柱應(yīng)定義為框支柱 E當(dāng)轉(zhuǎn)換層在3層及3層以上時(shí) 框支柱的抗震等級(jí)應(yīng)提高1級(jí)考慮 軟件自動(dòng)實(shí)現(xiàn) 2框支剪力墻轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)變形特點(diǎn) 轉(zhuǎn)換梁與框支墻在交接面上變形協(xié)調(diào) 受力特點(diǎn) 轉(zhuǎn)換梁受力復(fù)雜 其軸向力不可忽略按偏心受力構(gòu)件設(shè)計(jì)配筋 規(guī)范條文 高規(guī)10 2 10條 轉(zhuǎn)換層上部的豎向抗側(cè)力構(gòu)件 墻 柱 宜直接落在轉(zhuǎn)換層主結(jié)構(gòu)上 當(dāng)結(jié)構(gòu)豎向布置復(fù)雜 框支主梁承托剪力墻并承托轉(zhuǎn)換次梁及其上剪力墻時(shí) 應(yīng)進(jìn)行應(yīng)力分析 按應(yīng)力校核配筋 并加強(qiáng)配筋構(gòu)造措施 B級(jí)高度框支剪力墻高層建筑的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層 不宜采用框支主 次梁方案 適宜軟件 框支剪力墻結(jié)構(gòu)宜采用墻元 殼元 模型 如SATWE PMSAP等 3厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)規(guī)范條文 高規(guī) 10 2 1條 非抗震設(shè)計(jì)和6度抗震設(shè)計(jì)可采用 7 8度抗震設(shè)計(jì)的地下室轉(zhuǎn)換構(gòu)件可采用厚板 分析方法 等代梁法近似分析采用有限元方法分析 如PMSAP 24柱墻活荷載折減系數(shù)的理解較多的用戶理解這個(gè)折減系數(shù)存在問(wèn)題 這里關(guān)鍵是要理解 計(jì)算截面以上層數(shù) 這句話 當(dāng)一個(gè)10層的結(jié)構(gòu) 按這句話的理解 各層的 柱墻或荷載折減系數(shù) 將是如下 層號(hào)折減系數(shù)層號(hào)折減系數(shù)10 1 09 1 08 0 857 0 856 0 705 0 704 0 653 0 652 0 651 0 6從折減系數(shù)來(lái)看 說(shuō)明從1到10層滿布活荷載的概率為60 對(duì)第6層來(lái)說(shuō)6到10層滿布活荷載的概率為70 而頂層滿布活荷載的概率則為100 這說(shuō)明活荷載折減的科學(xué)性 合理性 25梁活荷載折減的正確應(yīng)用A梁活荷載折減是根據(jù)梁的受荷面積而確定的 這樣就會(huì)造成比較復(fù)雜的折減方式 且可能每根梁不同 BPMCAD在處理這個(gè)問(wèn)題時(shí) 采用了折減樓面荷載的方式 C建議在選擇梁活荷載折減時(shí) 應(yīng)慎重考慮 在使用PKPM系列的軟件中 活荷載折減最好不要重復(fù)使用 如在PM中考慮了梁的活荷載折減 則在SA