結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課程設(shè)計(jì)模板.doc

鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁橋主梁配筋設(shè)計(jì)課 程 設(shè) 計(jì) 班 級(jí) 1090 學(xué) 號(hào) 120090850 姓 名 指導(dǎo)教師 成 績(jī) 三江學(xué)院土木工程學(xué)院2011年12月2012年1月鋼筋混凝土T形梁橋主梁設(shè)計(jì)資料某公路鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁橋主梁結(jié)構(gòu)尺寸。標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20.00m； 計(jì)算跨徑：19.50m； 主梁全長(zhǎng)：19.96m；梁的截面尺寸如下圖（單位mm）：計(jì)算內(nèi)力使用階段的內(nèi)力跨中截面計(jì)算彎矩(標(biāo)準(zhǔn)值)結(jié)構(gòu)重力彎矩：M1/2恒878.72KNm；汽車(chē)荷載彎矩：M1/2汽6057.28 KNm (未計(jì)入沖擊系數(shù))；人群荷載彎矩：M1/2人75.08 KNm；1/4跨截面計(jì)算彎矩（設(shè)計(jì)值）Md,1/41867.00 KNm；（已考慮荷載安全系數(shù)）支點(diǎn)截面彎矩Md0=0，支點(diǎn)截面計(jì)算剪力(標(biāo)準(zhǔn)值)結(jié)構(gòu)重力剪力：V0恒230.75KN；汽車(chē)荷載剪力：V0汽197.80KN (未計(jì)入沖擊系數(shù))；人群荷載剪力：V0人18.60KN；跨中截面計(jì)算剪力（設(shè)計(jì)值）跨中設(shè)計(jì)剪力：Vd，1/2=76.50KN（已考慮荷載安全系數(shù)）；主梁使用階段處于一般大氣條件的環(huán)境中。結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)。汽車(chē)沖擊系數(shù)，汽車(chē)沖擊系數(shù)1+1.292。施工階段的內(nèi)力簡(jiǎn)支梁在吊裝時(shí)，其吊點(diǎn)設(shè)在距梁端a=400mm處，而梁自重在跨中截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk，1/2=585.90 KNm，吊點(diǎn)的剪力標(biāo)準(zhǔn)值V0=110.75 KNm。材料主筋用HRB335級(jí)鋼筋fsd280N/mm2；fsk335N/mm2；Es2.0105N/mm2。箍筋用R235級(jí)鋼筋fsd195N/mm2；fsk235N/mm2；Es2.1105N/mm2。采用焊接平面鋼筋骨架混凝土為C30fcd13.8N/mm2；fck20.1N/mm2；ftd1.39N/mm2；ftk2.01N/mm2；Ec3.00104N/mm2。作用效應(yīng)組合主梁正截面承載力計(jì)算主梁斜截面承載力計(jì)算全梁承載力校核施工階段的應(yīng)力驗(yàn)算使用階段裂縫寬度和變形驗(yàn)算縱向構(gòu)造鋼筋、架立鋼筋及骨架構(gòu)造鋼筋長(zhǎng)度計(jì)算鋼筋明細(xì)表及鋼筋總表第1章 作用效應(yīng)組合1.1 承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602004）416條規(guī)定：按承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)采用的基本組合為永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：跨中截面設(shè)計(jì)彎矩Md=GM恒+qM汽+qM人=1.0（1.2878.72+1.46057.281.292+0.81.475.08）=2237.00 KNm支點(diǎn)截面設(shè)計(jì)剪力Vd=GV恒+G1V汽+G2V人=1.2230.75+1.4197.801.292+0.818.601.4=655.51KN1.2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)作用效應(yīng)組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602004）417條規(guī)定：公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，分別采用不同效應(yīng)組合，作用效應(yīng)短期組合作用效應(yīng)短期組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：Msd=Mgk+11M11+12M12=8768.72+0.7607.28+1.075.08=1378.90 KNm作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：Mld=Mgk+21M11+22M12=878.72+0.4607.28+0.475.08=1151.66 KNm第2章 主梁正截面承載力計(jì)算2.1 配筋計(jì)算翼緣板的計(jì)算寬度bf根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第422條規(guī)定：T形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)按下列三者中最小值取用。翼緣板的平均厚度hf =(150+90)/2=120mm對(duì)于簡(jiǎn)支梁為計(jì)算跨徑的1/3。bf=L/3=19500/3=6500mm相鄰兩梁軸線間的距離。bf = S=1600mmb+2bh+12hf，此處b為梁的腹板寬，bh為承托長(zhǎng)度，hf為不計(jì)承托的翼緣厚度。bf=b+12hf=200+12120=1640mm故取bf=1600mm判斷T形截面的類(lèi)型設(shè)as=30+0.07h=30+0.071500=135mm ， h0=has=1500135=1365mm ；故屬于第一類(lèi)T形截面。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第523條規(guī)定：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力按下列規(guī)定計(jì)算。求受拉鋼筋的面積As=5993mm2擬采用 832 的鋼筋，As=6434mm2主筋布置如圖1所示，主筋為兩片焊接平面骨架。每片骨架主筋的疊高為：35+435.8=178mm 20%6434=1287 mm2 ；支點(diǎn)截面的有效高度h0=has=1447mm ；根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第529條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合要求。說(shuō)明截面尺寸符合要求。3.2檢查是否需要按計(jì)算設(shè)置腹筋根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第5210條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，符合下列條件時(shí)要求時(shí)則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，而僅按構(gòu)造要求配置箍筋?？缰校?.5010-3ftdbh0=0.5010-31.392001393=196.63KN Vdm=76.50KN 支點(diǎn)：0.5010-3ftdbh0=0.5010-31.392001447=201.13KN 2.5，取p中2.5p支100支0.56 h0/2=1429/2=715mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為9750664=9086mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)8428 mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求。第二排彎起鋼筋（2N3）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為 3979mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為97502615=7135mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為71353979=3156 mmh0/2=1411/2=706 mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為97501990=7760 mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)6382 mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求。第三排彎起鋼筋（2N2）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0 mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為97503869=5881mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為5881 mmh0/2= 1393/2=697mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為97503279=6471 mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)3979 mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求。經(jīng)上述分析判斷可知，初步確定的彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置的正截面抗彎承載力和斜截面承載力均滿足要求。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第9311條：簡(jiǎn)支梁第一排彎起鋼筋的末端彎折起點(diǎn)應(yīng)位于支座中心截面處，以后各排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)落在或超過(guò)前一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面。同時(shí)，為了節(jié)約鋼筋，從而達(dá)到安全、經(jīng)濟(jì)、合理，應(yīng)使抵抗彎矩圖更接近于設(shè)計(jì)彎矩圖。擬作如下調(diào)整：彎起鋼筋調(diào)整表編號(hào)理論斷點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)充分利用點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)充分利用點(diǎn)+h0/2橫坐標(biāo)(mm)原彎起點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)擬調(diào)彎起點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)4975082488972伸入支座38248638270798425842526382397946857135642513979069758813865如圖6所示：跨中部分增設(shè) 2對(duì) 2 18的斜筋。222主梁中心線理論支承線彎矩包絡(luò)圖修改后抵抗彎矩圖修改前抵抗彎矩圖4.2 斜截面抗剪承載力復(fù)核斜截面抗剪承載力復(fù)核原則根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第527條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪承載力驗(yàn)算采用下列公式：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第528條：進(jìn)行斜截面承載力驗(yàn)算時(shí)，斜截面水平投影長(zhǎng)度C應(yīng)按下式計(jì)算：C=0.6mh0。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第526條：計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面杭剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：距支座中心h/2處截面；受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開(kāi)始不受力處的截面；箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。斜截面抗剪承載力復(fù)核距支座中心h/2處的截面（x= 9.00 m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為7.553 m。 m=Mx/Vxh0= 3.0C=0.6mh0= 0.61.191.429=1.026m 在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2N3 (232),斜筋有2N6 (218),Asb= 2010 mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為232 ）p=100= 1000.0056=0.56 2.5 第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面（x=8.425m）經(jīng)試算斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為6.996 m。 m=Mx/Vxh0= 3.0C=0.6mh0=0.61.561.411=1.324m 在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2N3(232),斜筋有2N6 (2168) ，Asb= 2010 mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為 432）p=100=1000.0113=1.13 3.0取m=3.0C=0.6mh0=0.631.393=2.507m在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2N2(232),斜筋有2N5 (218) ，Asb= 3619 mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為632 ）p=100=0.0171100= 1.71 3.0取m=3.0C=0.6mh0=0.631.393=2.507m在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋.斜筋都沒(méi)有。 錨于受拉區(qū)縱向鋼筋開(kāi)始不受力的截面 由于受拉鋼筋不受力，所以受拉承載力等于受壓承載力fcd bfx=ftd(h-x)b+(hf-x)(bf-b)ftd13.8 1600x=1.39（1500-x）200+(120-x)(1600-200)1.39 得x=27mmhf(=120mm) 第一類(lèi)T型截面Mu= fcd bfx(h-x/2) =13.8160027（1300-27/2） =886.19 KNm 886.19=2230.98(1-4x2/195002) 得x=7570mm 所以對(duì)距梁跨中x=7570mm的鋼筋復(fù)核 ，經(jīng)驗(yàn)算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為8008-1429=6141mmm=Mx/Vxh0= 3.0C=0.6mh0= 0.62.1811.411=1.846m 在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋2N2（232），斜筋2N5（218）2N6（218）, Asb= 2412 mm2配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為432 ）p=100= 1.31 2.5取p=1.31箍筋數(shù)量或間距變化處的截面位置（x= 8.000 m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為 8000-1429=6571mm。m=Mx/Vxh0= 3.0C=0.6mh0= 0.61.8651.411=1.579m 在此斜截面水平投影長(zhǎng)度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為 2N3（232）；斜筋2N6（218），Asb= 2010mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為432 ）p=100= 1.31 hf= 120 mm說(shuō)明為第二類(lèi)T形截面，重新計(jì)算x0。（bfb）hf (x0hf /2)+bx20/2=ESAs(h0x0)（1600200）120 (x0120 /2)+200x20/2=6.6676434s(1393x0)x0=290.98 mmhf= 120 mm開(kāi)裂截面慣性Icr=bfx30/3(bfb)(x0hf)3/3+ESAs(h0x0)2= 1600290.983/3(1600200)(290.98120)3/3+6.6676434(1393290.98)2 =6.29011010 mm4 正應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第724條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面應(yīng)力按下列公式計(jì)算，并應(yīng)符合下列規(guī)定：受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力受拉鋼筋的應(yīng)力根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602004）第4110條：構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，構(gòu)件重力應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)1.2 或0.85?？缰薪孛娴挠?jì)算彎矩為：Mtk=1.2M1/2=1.2585.90=703.08 KNm 受壓區(qū)邊緣的應(yīng)力最外層受拉鋼筋重心處的應(yīng)力最下面一層鋼筋的應(yīng)力，凈保護(hù)層為 53 mm。=6.6670.75335=251Mpa滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第724條規(guī)定要求。第6章 使用階段裂縫寬度和變形驗(yàn)算6.1 使用階段裂縫寬度驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第643條：矩形、T形截面鋼筋混凝土構(gòu)件其最大裂縫寬度Wfk可按下列公式計(jì)算：縱向受拉鋼筋換算直徑As的直徑32mm焊接鋼筋骨架d=1.3de=1.332 =41.6 mm縱向受拉鋼筋配筋率=As/bh0=6434/(2001393)=0.0231 0.02，取=0.02。受拉鋼筋在使用荷載作用下鋼筋重心處的拉應(yīng)力根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第644條縱受拉鋼筋的應(yīng)力按下式計(jì)算：ss=Ms/(0.87Ash0)= 1375.50106/(0.8713936434)=176.40Mpa短期荷載作用下的最大裂縫寬度螺紋鋼筋C1=1.0；C3=1.0；C2=1+0.5Nl/Ns=1+0.51148.86/1375.50=1.42滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第642條的要求。6.2 使用階段的變形驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第651條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)給定的構(gòu)件剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。第652條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的剛度可按下式計(jì)算：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第653條：受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值，乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)為=1.60。變形計(jì)算時(shí)，主梁已經(jīng)安裝就位，截面應(yīng)取翼緣的全寬計(jì)算，bf=1600mm。開(kāi)裂截面受壓區(qū)高度0.51600x02=6.6676434(1393x0)解得：x0247.80 mmhf= 120 mm說(shuō)明為第二類(lèi)T形截面，重新計(jì)算x。（bfb）hf (x0hf /2)+bx20/2=ESAs(h0x0)（1600200）120 (x0120 /2)+200x20/2=6.6676434s(1393x0)x0=290.98 mmhf= 120 mm開(kāi)裂截面慣性Icr=bfx30/3(bfb)(x0hf)3/3+ESAs(h0x0)2= 1600290.983/3(1600200)(290.98120)3/3+6.6676434(1393290.98)2=6.29011010 mm4 全截面受壓區(qū)高度全截面慣性矩I0= bh3/12+bh(h/2x0)2+( bfb) hf 3/12+( bfb) hf( xhf/2)2+(ES1) As (h0x)2 = 20015003/12+2001500(150/2567)2+( 1600200) 120 3/12+(1600200) 120(567120/2)2+(6.6671)6434(1393567)2= 1.351011 mm4全截面換算截面重心軸以上部分面積對(duì)重心軸的面積矩S0= bf x02/21/2(bfb)(x0hf/2)2=16005672/21/2(1600200)(567120/2)2 =1.17108 mm3開(kāi)裂彎矩?fù)Q算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。W0=I0/(hx0)=1.351011/(1500567)=1.45108 mm3受拉區(qū)塑性影響系數(shù)=2S0/W0= 21.17108/(1.45108)=1.61開(kāi)裂彎矩Mcr=ftkW0=1.612.011.45108 =4.6923108 Nmm=469.23KNm開(kāi)裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度全截面的抗彎剛度B0=0.95EcI0=0.953.001041.351011=3.851015 mm4N/mm2開(kāi)裂截面的抗彎剛度Bcr=EcIcr= 3.001046.29011010 =1.891015 mm4N/mm2開(kāi)裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度受彎構(gòu)件在使用階段的跨中截面長(zhǎng)期撓度值(9)在結(jié)構(gòu)自重作用下跨中截面長(zhǎng)期撓度值(10)則按可變荷載頻遇值計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值(WQ)為WQ = =43.1527.51=15.64mmL/1600=12 mm，說(shuō)明跨中截面需要設(shè)置預(yù)度其值應(yīng)按結(jié)構(gòu)自重和1/2可變荷載頻遇值計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值之和。=+1/2 wQ = 27.51+0.515.64=35.33mm第7章 縱向構(gòu)造鋼筋、架立鋼筋及骨架構(gòu)造7.1架立鋼筋架立鋼筋選用 218 ，鋼筋凈保護(hù)層為43 mm，則架立鋼筋與梁頂?shù)膬艟酁?6mm，架立鋼筋底部距梁頂?shù)木嚯x為68mm。7.2縱向構(gòu)造鋼筋根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第938條：T形截面梁的腹板兩側(cè)，應(yīng)設(shè)置直徑為68mm的縱向鋼筋，每腹板內(nèi)鋼筋截面面積宜為（0.0010.002）bh，其中b為腹板寬度，h為梁的高度，其間距在受拉區(qū)不應(yīng)大于腹板寬度，且不應(yīng)大于200mm，在受壓區(qū)不應(yīng)大于300mm。在支點(diǎn)附近剪力較大區(qū)段，腹板兩側(cè)縱向鋼筋截面面積應(yīng)予增加，縱向鋼筋間距宜為100150mm。As=（0.0010.002）bh= 300 600 mm2擬采用 8 ，As=704 mm2，每側(cè) 7 根。縱向構(gòu)造鋼筋如圖8所示。7.3關(guān)于骨架構(gòu)造梁的骨架由兩片焊接骨架及箍筋構(gòu)成，兩片骨架的形狀和尺寸是相同的，跨中截面的左半部分和右半部分是對(duì)稱的。彎起鋼筋除由梁的主筋彎起332，尚增設(shè)218 的斜筋，均是成對(duì)彎起。焊接長(zhǎng)度按規(guī)定設(shè)置（雙面），彎起鋼筋的直線段焊縫及彎起處焊縫應(yīng)設(shè)在45彎折處以外部分，如圖9所示，各焊縫間距在確定彎起點(diǎn)位置后計(jì)算的。第8章 鋼筋長(zhǎng)度計(jì)算鋼筋長(zhǎng)度系指鋼筋軸線之長(zhǎng)度，在計(jì)算時(shí)應(yīng)先計(jì)算各鋼筋彎起點(diǎn)至跨中的距離，然后算出各號(hào)鋼筋的彎起高度，圖10就是用來(lái)計(jì)算各號(hào)鋼筋的彎起高度的，算出彎起高度后即可算出45斜邊長(zhǎng)，在計(jì)算各號(hào)鋼筋的全長(zhǎng)時(shí)，應(yīng)注意到每一彎折處圖上繪的都是折線，為此，還應(yīng)扣除多算的部分，即切曲差=2TC，每有一彎折即應(yīng)扣除一個(gè)切曲差。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）第915條：受拉鋼筋端部彎鉤應(yīng)符合下表規(guī)定。受拉鋼筋端部彎鉤彎曲部位彎曲角度形 狀鋼 筋彎曲直徑（D）平直段長(zhǎng)度末端彎鉤180R2352.5d3d135HRB3354d5dHRB400KL4005d90HRB3354d10dHRB400KL4005d中間彎折90各種鋼筋20d9.1.6箍筋的末端應(yīng)做成彎鉤。彎鉤角度可取135。彎鉤的彎曲直徑應(yīng)大于被箍的受力主鋼筋的直徑，且R235鋼筋不應(yīng)小于箍筋直徑的2.5倍，HRB335鋼筋不應(yīng)小于箍筋直徑的4倍。彎鉤平直段長(zhǎng)度，一般結(jié)構(gòu)不應(yīng)小于箍筋直徑的5倍。45彎折（R=10d）直徑彎折半徑R(mm)切線長(zhǎng)T(mm)曲線長(zhǎng)C(mm)切曲差=2TC(mm)1816066 126 7 32320133 251 14 90彎折直徑彎折半徑R(mm)切線長(zhǎng)T(mm)曲線長(zhǎng)C(mm)切曲差=2TC(mm)22（R=3d）7070 110 30 32（R=10d）320320 503 137 135彎折（R=3d）直徑彎折半徑R(mm)切線長(zhǎng)T(mm)曲線長(zhǎng)C(mm)切曲差(mm)=2TC切點(diǎn)間水平距離h(mm)1850121 118 124 85 32100241 236 2