橋墩柱模板支架方案.docVIP

橋墩施工方案計算書一、 墩柱模板墩柱模板采用鋼模，模板由鋼板冷彎成圓形,圓外面加焊圓箍,圓箍尺寸由計算決定,鋼模2米一節(jié),用螺栓連接,每節(jié)段由兩個半圓組成,亦用螺栓連接.擬橋墩柱每7.78米為一個施工單元,因此每次澆注墩高為7.78米.1、 模板計算墩柱模板主要承受混凝土側(cè)壓力，按以下兩式計算取用： pmax=h；式中：為混凝土(含鋼筋)重2600/m3; h為混凝土有效壓頭高度，由下式計算：當(dāng)澆注速度v同混凝土入模溫度之比：V/T0.035時.h=0.22+24.9 V/T; V/T0.035時. h=1.53+3.8 V/T;通常情況下,v取6米/小時，T為25度（），則V/T=6/25=0.24; h=1.53+3.80.24=1.53+0.912=2.442m.pmax=26002.442=6349/m2=0.635/cm2; pmax=0.22t0k1k2v；式中：t0為新澆混凝土初凝時間，取5小時；k1為外加劑影響修正系數(shù)，摻緩凝劑取1.2；k2為坍落度影響修正系數(shù).坍落度小于30mm時，取0.85;v同上式意義。取v=6米/小時, v=6=2.449米；代入上式pmax=0.22260051.20.852.449=7144.2/m2=0.714/cm2;一般取兩式中較小者,但此處仍用大值pmax=0.714/cm2;考慮施工荷載:振搗混凝土?xí)r對側(cè)模產(chǎn)生的壓力0.04/cm2； 下注混凝土?xí)r對外側(cè)模產(chǎn)生的壓力0.02/cm2；合計：pmax=0.714+0.04+0.02=0.774/cm2;模板模板擬用厚為8毫米的鋼板，冷彎卷成圓形，外側(cè)面亦用厚8毫米鋼板焊成水平加勁箍及豎向加勁肋，其高度100毫米。加勁箍間距400毫米，豎向加勁肋間距300毫米。側(cè)面板應(yīng)力及撓度檢算，按四邊簡支板計算，lX/ly=300/400=0.75;W=1/6400.82=4.267cm3;I=1/12400.83=1.71cm4;Mmax=0.062ql 2=0.0620.77440302=1727.57cm;=1727.57/4.267=404.87/cm2;f=0.00663ql4/k k=Eh3/12(1-2)=2.11060.8340/12(1-0.32)=3938462f=0.006630.77440304/3938462=0.0422cm=0.4mm1.5mm;從計算可知，側(cè)模主要受撓度控制，加勁箍間距應(yīng)在40 cm以內(nèi)為好。豎肋豎肋在加勁箍之間承受側(cè)面板壓應(yīng)力，按均布荷載簡支梁計算。加勁肋板厚度8mm，高100mm.截面特性：W=1/60.8102=13.33cm3;I=1/120.8103=66.67cm4;彎矩=0.125ql 2,q=0.77430=23.22cm, l=40cm;=0.12523.2402=4644cm.應(yīng)力=4644/13.33=348.39/cm21450/cm2（可）;撓度f=523.2402/3842.110666.67=0.0055 cm=0.055mm（可）;(3) 加勁箍加勁箍承受側(cè)面板產(chǎn)生的拉應(yīng)力，計算圖式如圖1： 2000 加勁箍間距40cm時，半圓模板水平側(cè)壓力： t=0.774402000.5=3100kg=3.1t加勁箍截面：0.810=8cm;=3100/8=387.5/cm21400/cm2(可）;(4)連接螺栓柱模連接螺栓擬用粗制普通螺栓，螺栓孔中心距150毫米，選用M16螺栓，容許拉力為2.45t，螺栓數(shù)量：n=3.1/2.45=1.272個。柱模豎向連接每加勁箍內(nèi)有3個螺栓，能承受拉力。（5）柱模節(jié)段間連接法蘭板厚12mm，豎向接縫連接板厚度亦為12mm，板寬均為100mm，在螺栓孔附近要設(shè)三角形加勁板，加勁板厚10mm,同連接板等高。二、帽（系）梁模板及支架橋墩施工程序先澆底節(jié)墩柱，隨后澆底層系梁(含同系梁等高的一段墩柱),然后澆第二節(jié)墩柱、第二層系梁，以及第三節(jié)墩柱，最后澆帽梁。墩柱逐節(jié)段施工不需支架,但腳手架從底至頂約30米高，系、帽梁除了腳手架外還需要支架。現(xiàn)以右幅橋3號墩為例，對帽、系梁模板及支架進(jìn)行計算。1、 帽（系）梁模板（1） 底模板1） 荷載混凝土鋼筋重 111.62600=4160/m2 ；底模自重 110.02600=12/m2；混凝土振搗影響 400/m2；施工荷載 250/m2；混凝土導(dǎo)管入模 200 /m2；荷載組合 1.2(4160+12)+1.4(200+250+400)=6196.4/m2=0.62/cm2；不考慮分項系數(shù) 4160+12+400+250+200=5022/m2=0.502/cm2；底板每米寬線荷載 51.0/cm2；底板下帶木用方木，間距按20cm設(shè)置。2） 應(yīng)力 Mmax=1/1051.0202=2040cm; =2040/54=37.8/cm295/cm2(可）;3） 撓度f=0.63251204/100910448.6=0.0118cm=0.118mm;帶木間距改為25cm時：應(yīng)力 Mmax=0.151.0252=3187.5cm; =3187.5/54=59.03/cm295/cm2 (可) 撓度f=0.63251254/100910448.6=0.0288cm=0.288mm;帶木間距改為30cm時：應(yīng)力 Mmax=0.151.0302=4590cm; =4590/54=85/cm295/cm2 (可) 撓度f=0.63251304/100910448.6=0.0597cm=0.597mm; f/l=0.0597/30=1/50295/cm2 (不可)截面改為1515cm時。W=1/615152=562.5 cm3;=89745.5/562.5=159.55/cm295/cm2 (不可)截面改為1818cm時。W=1/618182=972 cm3;=89745.5/972 =92.33/cm295/cm2 帶木截面改為2016cm時:W=1/616202=1066.67cm3;I=1/1216203=10666.67cm4;1)應(yīng)力M= 1/8ql2q=0.5130=15.3/cm;帶木自重 0.20.161600/100=0.192/cm;合計： 15.5/cm;Mmax=0.12515.5216.22=90563cm;=90563/1066.67=84.9/cm295/cm2 (可)2)撓度 f=515.5216.24/384910410666.67=0.459cm=4.59mm;f/l=0.459/216.2=1/4711/500 (可)帽梁底模帶木應(yīng)力及撓度檢算帽梁帶木跨度為160+16.2=176.2cm帶木線荷載：15.5kg/cm.Mmax=(0.12515.5176.22)=60152.5cm;應(yīng)力=60152.5/1066.67=56.4/cm295/cm2；撓度f=(515.5176.24)/(384910410666.67)=0.20cm.f/l=0.2/176.2=1/8811/500. (可)小結(jié)：將帽（系）梁底模板下的帶木直接設(shè)置在大工字梁上，經(jīng)上述計算，當(dāng)間距30cm時，其截面尺寸寬16cm，高20cm，是由3號墩底層系梁控制（跨度216.2cm）,用在帽梁上則應(yīng)力及撓度都不大。此底模系統(tǒng)省去型鋼橫梁，但帶木需4米長，單件重近80kg,在高空施工搬運較困難，因間距小，安楔木亦難。（3） 帶木(帶木放置于橫梁上)帶木縱向設(shè)置，帶木設(shè)在型鋼橫梁上，橫梁設(shè)在大工字梁上。帶木采用1010cm方木，間距為30cm，跨度擬90cm.帶木線荷載0.5130=15.3kg/cm,帶木自重0.10.11600=6kg/m=0.06kg/cm.線荷載合計 15.3+0.06=15.36kg/cm.截面特性：W=1/610102=166.67cm3;I=(1/12)10103=833.33cm4;M=0.115.36902=12441.6cm;應(yīng)力=12441.6/166.67=74.65/cm295/cm2；(可)撓度f=(0.67715.36904)/(1009104833.33)=0.09cm.f/l=0.09/90=1/10001/500. (可)帶木跨度改為100cm時：=(0.115.361002)/166.67=92.16/cm295/cm2；(可) f=(0.67715.361004)/(1009104833.33)=0.14cm. f/ l =0.14/100=1/7141/500. (可)將帶木間距改為25cm時:帶木線荷載:0.51250.06=12.81/cm; =(0.112.811002)/166.67=76.86/cm295/cm2；(可) f=(0.67712.811004)/(1009104833.33)=0.116cm. f/ l =0.116/100=1/7141/500. (可)（4） 橫梁橫梁擬用220a，間距100cm，跨度216.2cm(176.2cm);截面特性：W=1782=356 cm3；I=17802=3560cm4;1) 荷載 橫梁承受帶木集中荷載，計算圖示如圖2： 帶木集中力P= 26.67900.51+0.10.10.9600=1229.6kg;根據(jù)以上計算圖及荷載，計算得最大彎矩及剪力見圖3、圖4, 最大彎矩：圖3.彎矩圖 圖4.剪力圖 Mmax=268600cm;應(yīng)力=268600/356=754.5/cm21450/cm2；(可)撓度f=(5n2-4)/384nEI(1.23103216.23)=(582-4)1230216.23/(38482.11063560)=0.171cm.f/ l =0.171/216.2=1/12641/500. (可)小結(jié)：底模板下的帶木設(shè)置的兩種做法均可行，采用哪一種根據(jù)經(jīng)濟(jì)比較選定，若有舊工字鋼可取后者，從施工簡便考慮可取前者。（5） 側(cè)模帽系梁側(cè)模按通常構(gòu)造用厚1.8cm夾板做側(cè)模板，采用510方木做豎肋，橫帶一般用兩根并列的48鋼管，在兩鋼管間穿拉桿承受混凝土側(cè)壓力，靠斜撐穩(wěn)定側(cè)模板。1） 側(cè)板 荷載 帽系梁高度只有1.6米，混凝土側(cè)壓力按P=h計算，h采用1.6米： P=26001.6=4160/m2 混凝土振搗產(chǎn)生的側(cè)壓力 400/m2下注混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力 200/m2合計 4760/m2=0.47/cm2; 模板應(yīng)力豎肋間距按30cm計算，取模板單寬100cm，則最大彎距： Mmax=0.147302=4230cm;=4230/54=78.33/cm295/cm2 (可)；撓度f=(0.67747304)/(100910448)=0.0597cm.f/ l =0.0597/30=1/5031/500. (可)2) 豎帶豎向肋木間距30cm，在梁高范圍設(shè)三道拉桿，將豎肋分成兩跨連續(xù)梁，每跨按60cm計算。豎肋截面特性：W=1/65102=83.33cm3;I=(1/12)5103=416.67cm4; 荷載豎肋線荷載q=470.3=14.1 /cm； Mmax=0.12514.1602=6345cm;應(yīng)力 =6345/83.33=76.14/cm295/cm2 ； (可) 撓度f=(0.52114.1604)/(1009104416.67)=0.025cm.f/ l =0.025/60=1/24001/500 ;3) 橫帶橫帶用48鋼管，鋼管之間穿拉桿螺栓，螺栓間距擬用60cm。橫帶承受豎肋集中力：P=14.160=846彎矩Mmax按多跨承受集中力的連續(xù)梁的計算：Mmax=0.17584660=8883cm;248鋼管W=5.092=10.18 cm3;I=12.192=24.38cm4;應(yīng)力 =888.3/10.18=872.6/cm21500/cm2 ； (可) 撓度f=(1.146846603)/(1002.110624.38)=0.041cm.f/ l =0.041/60=1/14631692 (可) 2支架 如前所述，所謂帽（系）梁模板支架，是指支撐于墩柱圓鋼軸上的兩片大工字梁，圓鋼軸設(shè)置在墩柱預(yù)留孔內(nèi)，大工字鋼對稱放置在墩柱兩側(cè)，用拉桿螺栓等聯(lián)結(jié)件將兩片大工字鋼聯(lián)結(jié)牢靠，形成帽（系）梁模板的支架平臺。此平臺沿橋墩帽（系）梁全長一次搭成，每道帽（系）梁一次澆注混凝土。（1） 工字鋼梁工字鋼梁擬用I50a,重93.654kg/m,截面積119.3cm2, W=1860 cm3;I=46500cm4;1) 荷載以右幅橋3號墩帽梁為例，帽梁跨度大，自重亦大。底模帶木直接支承在工字梁上，帶木之間凈距15cm,故帶木集中力可視為工字梁上均布荷載，工字梁按帶懸臂的兩跨連續(xù)梁計算，如圖5示。均布荷載混凝土重 1.60.912400)=3456kg/m.底模板 0.0180.91600=9.72 kg/m;帶木 0.160.22.16003.54=142.73 kg/m; 鋼筋重 (14920.7/50)0.91.61=429.72 kg/m;(按設(shè)計數(shù)量)側(cè)模 (0.0181.81+0.050.123.54) 600+3.84123+0.10.1212.5600+1.5826=112.68 kg/m.防護(hù)設(shè)施 30 kg/m；工字鋼自重（含聯(lián)結(jié)件）94+15=109 kg/m；合計 4289.89 kg/m施工荷載 振搗混凝土影響2000.92/10=36 kg/m； 下注混凝土 2000.91/10=18 kg/m； 施工人員及設(shè)備（805+303）/10=49 kg/m;共計：4289.85+36+18+49=4393 kg/m.根據(jù)以上計算，工字梁上線荷載為4393kg/m，考慮到還有可能發(fā)生一些施工荷載，工字梁上線荷載按4500kg/m計算。由于墩柱上帽梁荷載由墩柱本身承受，故工字鋼梁上線荷載在墩柱位置中斷，所以工字梁的計算圖式如圖5所示。為了比較彎矩的變化情況，亦計算了均布荷載連續(xù)的彎矩，見圖6。從圖6看出，工字鋼梁上荷載連續(xù)的最大彎矩為17445.5m,荷載不連續(xù)的彎矩為17107.99m,后者比前者小337.51m，后者不連續(xù)的計算圖式接近實際情況，按此彎矩檢算工字鋼梁應(yīng)力。另外,按橫梁的集中荷載作用在工字梁上,計算了工字梁上的彎矩、剪力，見圖7，可以看出，此種受力體系，工字鋼梁上彎矩、剪力比以上兩種情況要小。2） 應(yīng)力 =1710799/1860=919.78/cm21450/m2 ； (可) 按荷載連續(xù)時彎矩： =1744550/1860=937.93/cm21450/cm2 ； (可) 按單跨均布荷載時彎矩（先澆注完一跨情況）M=(1/8)q l 2=(1/8) 45006.42=23040m;=2304000/1860=1238.71/cm21450/cm2 ； (可)2) 撓度計算撓度時，施工荷載可以不考慮，減少100kg/m,按4400kg/m=44 kg/cm計算；按單跨均布荷載:f=(5/384EI) q l 4= (5446404)/(3842.110646500)=0.98cm.f/ l =0.98/640=1/6531/500 ; (可)按兩跨均布荷載:f=0.521(446404)/(1002.110646500)=0.394cm.f/ l =0.394/640=1/16241450 /cm2 ,(不可)在工字梁上翼加設(shè)橫向支撐，即將220a槽鋼同I50a工字梁用電焊連接，按距支點1.2米及跨中各設(shè)一道支撐考慮，則支撐間距2米，查得b為2.6,代入則2304000 /(2.61860)=476.43/cm2 1450 /cm 2 ,(可)若不設(shè)跨中支撐時,工字梁上翼兩支撐之間距4米,查表得為0.97,代入則2304000 /(0.971860)=1277.02/cm2 1450 /cm2 ,(可)小結(jié):根據(jù)整體穩(wěn)定計算,工字梁上翼需設(shè)橫向支撐以約束自由長度,決定采用以220a作橫梁的底模系統(tǒng)，將跨中及兩端的三根橫梁兼作橫向支撐，并在梁下翼對應(yīng)于橫向支撐設(shè)三根20拉桿螺栓，保證梁的整體穩(wěn)定。4）支座板、加勁板支座板工字梁設(shè)置在圓鋼軸上，若無支座板則梁底同圓鋼是一條線接觸，這樣承力是危險的，必須在梁底設(shè)座板，座板底面同圓鋼面采用弧面接觸，弧面半徑同圓鋼半徑相同，支座板頂面為水平板，同梁下翼相接，其頂、底板之間為豎向勁板，構(gòu)造見圖8。 加勁板工字梁承受巨大荷載，支點反力很大，因此，梁端支點處腹板兩側(cè)設(shè)加勁板，加勁板同工字鋼翼緣等寬，具體布置施工中另詳。 小結(jié)：經(jīng)以上計算，決定選用I50b工字鋼作大梁，其應(yīng)力及撓度均小于容許值。 （2）圓鋼軸圓鋼軸安設(shè)在墩柱預(yù)留孔中,懸出柱壁以外,工字鋼梁支承在鋼軸上,承受其傳來的豎向力。由于工字鋼梁翼寬160mm,雖然緊靠墩柱，但復(fù)板仍距放置工字鋼梁的洞口約80mm,使圓鋼軸受彎曲，需檢算鋼軸的剪切及彎曲應(yīng)力。支點反力V=15377.572=30755.14kg=30.755t設(shè)圓鋼軸直徑為120mm，采用3號鋼，=1450kg/cm2，=850 kg/cm2，F(xiàn)a=R2=3.1462=113.04 cm2，W=(1/32) 3.14123=169.56 cm3， 剪應(yīng)力=30755/113.04=272.07 kg/cm2850 kg/cm2 彎矩M=307558=246040cm 彎曲應(yīng)力=246040/169.56=1451.05 kg/cm21450 kg/cm2圓鋼軸直徑為130mm時：Fa= 3.146.52=132.665 cm2，W=(1/32) 3.14133=215.58 cm3，剪應(yīng)力=30755/132.665=231.82 kg/cm2850 kg/cm2;彎曲應(yīng)力=246040/215.58=1141.29 kg/cm21450 kg/cm2圓鋼軸直徑為140mm時：Fa= 3.1472=153.86 cm2，W=(1/32) 3.14143=269.255 cm3，剪應(yīng)力=30755/153.86=199.89 kg/cm2850 kg/cm2;彎曲應(yīng)力=246040/269.255=913.78 kg/cm21450 kg/cm2;圓鋼軸直徑為150mm時：Fa= 3.147.52=176.625 cm2，W=(1/32) 3.14153=269.255 cm3，剪應(yīng)力=30755/176.25=174.13 kg/cm2850 kg/cm2;彎曲應(yīng)力=246040/331.17=742.94 kg/cm21450 kg/cm2;通過以上計算，圓鋼軸采用45號鋼時，可選用直徑120mm圓鋼。 三腳手架 沙西河橋有6個橋墩高度均超過17米，其中2個墩高約28米，因此墩柱施工腳手架較為重要，現(xiàn)簡介3號高墩腳手架結(jié)構(gòu)及其計算。1 腳手架結(jié)構(gòu) 3號墩腳手架按9至9.6米節(jié)段逐階段由底向上拼裝，橋墩施工完成后，再由上往下拆除。 腳手架采用碗扣式鋼管架，根據(jù)墩柱直徑及施工需要，腳手架平面呈正方形， 對稱墩柱中心。擬用兩排鋼管組成雙排框架，外排框架為4.2 4.2米，鋼管縱橫向間距除四角兩排鋼管為600mm外，其余為900或1200mm;內(nèi)排框架為3.03.0米，鋼管間距900或1200mm;兩排鋼管步距均為1200mm。腳手架結(jié)構(gòu)示意見圖9，為保證腳手架總體穩(wěn)定，在框架外側(cè)每5步布置一道剪刀撐，斜桿同水平橫桿夾角約55。在豎向通過卡箍將腳手架同已澆墩柱聯(lián)結(jié)，卡箍由鋼板或型鋼彎成，每節(jié)段墩柱中間及頂部設(shè)一道；或者在設(shè)卡箍相應(yīng)高度設(shè)置纜風(fēng)繩；在施工中的節(jié)段，腳手架在頂部四角設(shè)纜風(fēng)繩，纜風(fēng)繩錨固在地面錨點上。2 立桿計算本墩腳手架為結(jié)構(gòu)性腳手架，為框架結(jié)構(gòu)，獨立承受施工荷載?，F(xiàn)對腳手架立桿進(jìn)行應(yīng)力檢算。（1） 立桿軸心壓力計算 底層立桿結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的軸心壓力 腳手架柱距600、900及1200mm,步距1200mm,外排剪刀撐按64.2米布置，剪刀撐同橫桿交角約55，現(xiàn)計算立桿、縱橫向水平桿及剪刀撐自重: 立桿：查表，1.2米立桿設(shè)計重量7.05kg,每米重：7.05/1.2=5.88kg;30米高重：5.8830=176.4kg=1.764KN 橫縱水平桿:按600、900、1200mm三種長度查表，重量為 2.47、3.63、4.78kg ，每步重量：（2.47+3.63+4.78）0.5=5.44kg 30米高計25步，重量：5.44 25=136 kg =1.36KN；剪力撐的桿件及扣件重GB:GB=(2 Hb/cos)g+2 Hb/(cos6.5) g2+6g3 /（HbLb） 式中g(shù)為鋼管自重：0.0384 KN /m; g2為一個對接扣件重：0.0185 KN /個； g3為一個旋轉(zhuǎn)扣件自重： 0.0145 KN/個; 為剪刀撐同立桿夾角：=55; Hb為剪刀撐豎向尺寸：6.0m; Lb為剪刀撐橫向尺寸：4.2m; 代入上式： GB=(26)/cos550.0384+26/(cos556.5) 0.0185+60.0145 /(64.2）=0.0377 KN/m則30米高腳手架剪刀撐自重產(chǎn)生軸向壓力： NGB=300.0377=1.131KN; 腳手架結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生軸向壓力合計NG=1.764+1.36+1.131=4.26 KN; 底層立桿活載產(chǎn)生軸向壓力腳手板自重按0.35KN/ m2計算。30米高腳手架僅一節(jié)段施工，在9米高節(jié)段中有五層腳手板，則每根立桿軸向力：(0.9+1.2)/20.60.50.355=0.551 KN;操作層防護(hù)材料產(chǎn)生軸心壓力：欄桿、擋腳板按0.14 KN/ m，每層1米計，共0.143=0.42 KN；立網(wǎng)封閉自重: 立網(wǎng)單重：0.01 KN/ m 2, 0.01（0.9+1.2）0.530=0.32 KN;施工荷載:按3KN/ m2計算,按節(jié)段內(nèi)有三層同時操作:（0.9+1.2）0.50.60.533=2.84 KN; 樓梯腳手板重：樓梯設(shè)在內(nèi)外框架之間，沿四周旋轉(zhuǎn)上升，每四步有一層腳手板，全高計層：(0.9+1.2)/20.60.50.356=0.794KN.荷載組合:N=1.2(4026+0.551+0.42+0.32)/K1+1.42.84式中K1為腳手架高度調(diào)整系數(shù)，查表K1=0.85，代入：N=7.84+3.98=11.82KN;(2)立桿穩(wěn)定性檢算立桿穩(wěn)定性應(yīng)滿足：N/Afc, NAfc;立桿截面積A=4.89cm2;回轉(zhuǎn)半徑=1.58cm;鋼材抗壓強(qiáng)度fc=205N/mm2;為穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿長細(xì)比查表（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范，第5.3條表5.3.3,碗扣式鋼管立桿穩(wěn)定性比扣件式鋼管強(qiáng)，按扣件式鋼管計算偏安全），=hk/，h為腳手架步距1.2m; 值為立桿長度計算系數(shù)查表為1.73,k為長度計算附加系數(shù)，為1.155;=(1.1551.73120)/151.8;查表取=0.301;N=0.3012054.89100=30173.75 N=30.1KN=3.01t;不考慮風(fēng)載時，立桿N=11.82KN30.1 KN;(3) 立桿考慮風(fēng)載時計算立桿由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw: Mw =(0.851.4wkLah2)/10;式中：h為步距1.2m；La為立桿縱距1.2mwk為風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，按下式求算：wk=0.7zsw0w0為基本風(fēng)壓，深圳地區(qū)w0為0.75 KN/m2;z為風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按腳手架高30米地面類別B查表（建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范）取1.42;s為腳手架風(fēng)荷載體型系數(shù)，按腳手架全封閉(立網(wǎng)網(wǎng)肋按尺寸3.53.5繩徑3.2mm)查表：s為1.0, 為擋風(fēng)系數(shù)，=(1.2AZ)/ AW,代入=1.2(3.5+3.5) 0.321.05/ (3.53.5)=0.23,s=1.0=0.23;代入上式：wk =0.71.420.230.75=0.171 KN/m2;作用于立桿上風(fēng)線荷載：qw=0.1711.2=0.21 KN/m.Mw=(0.851.40.211.22)/10=0.036 KN/m;w=(0.036106) / (5.08103)=7.1N/mm2;N=(11.82103) / (0.301489)=80.3N/mm2;合計：=80.3+7.1=87.4 N/mm2f=205 N/mm2 。 (可) 腳手架穩(wěn)定計算 腳手架穩(wěn)定是指承受風(fēng)荷載時總體穩(wěn)定性，根據(jù)墩柱施工順序，腳手架逐節(jié)段拼裝，現(xiàn)簡述各節(jié)段風(fēng)荷載計算及其抗風(fēng)荷載的措施。（） 第一節(jié)段腳手架，高度米風(fēng)荷載按兩種情況計算：一是大風(fēng)，腳手架處在施工狀態(tài)，外側(cè)面掛立網(wǎng)封閉，基本風(fēng)壓按0.27m2計算。另一臺風(fēng)，腳手架處在防臺風(fēng)狀態(tài)，立網(wǎng)暫拆除。基本風(fēng)壓按0.75m2. 大風(fēng)，基本風(fēng)壓0.27m2，腳手架掛立網(wǎng)封閉。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk=0.7zsw0式中z為風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表.類地面查得z=1.0s為風(fēng)荷載體型系數(shù)，s=0.23wk=0.710.230.27=0.0435m2;第一節(jié)段腳手架立面面積:104.2=42M2承受風(fēng)荷載Hw=1.40.043542=2.56風(fēng)力較小，底節(jié)段墩柱施工時，腳手架頂設(shè)四根纜風(fēng)即可。 臺風(fēng)，基本風(fēng)壓.（深圳地區(qū)）,拆除立網(wǎng)封閉.風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk=0.7zsw0式中s=1.2(1+) =1.15（h+ l