傳熱傳質(zhì)題庫.docVIP

傳熱與傳質(zhì)習(xí)題庫目 錄一、傳熱1（一）選擇題1（二）判斷題4二、傳質(zhì)5（一）選擇題5（二）判斷題9答案1013模塊二 熱量傳遞（一）選擇題1導(dǎo)熱系數(shù)的單位為（ ）。A、W/(m)；B、W/(m2)；C、W/(kg)；D、W/(S)。2夏天電風(fēng)扇之所以能解熱是因為（ ）。A、它降低了環(huán)境溫度；B、產(chǎn)生強(qiáng)制對流帶走了人體表面的熱量；C、增強(qiáng)了自然對流；D、產(chǎn)生了導(dǎo)熱。3有一種30流體需加熱到80，下列三種熱流體的熱量都能滿足要求，應(yīng)選（ ）有利于節(jié)能。A、400的蒸汽；B、300的蒸汽；C、200的蒸汽；D、150的熱流體。4工業(yè)生產(chǎn)中，沸騰傳熱應(yīng)設(shè)法保持在（ ）。A、自然對流區(qū)；B、核狀沸騰區(qū)；C、膜狀沸騰區(qū)；D、過渡區(qū)。5用120的飽和蒸汽加熱原油，換熱后蒸汽冷凝成同溫度的冷凝水，此時兩流體的平均溫度差之間的關(guān)系為(Dtm)并流（ ）(Dtm)逆流。A、小于；B、大于；C、等于；D、不定6物質(zhì)導(dǎo)熱系數(shù)的順序是（ ）。A、金屬一般固體液體氣體；B、金屬液體一般固體氣體；C、金屬氣體液體一般固體；D、金屬液體氣體一般固體。7下列四種不同的對流給熱過程：空氣自然對流1，空氣強(qiáng)制對流2（流速為3m/s）,水強(qiáng)制對流3（流速為3 m/s），水蒸汽冷凝4。值的大小關(guān)系為（ ）。A、341 2；B、4321；C、4213；D、32148換熱器中冷物料出口溫度升高，可能引起的有原因多個，除了（ ）。A、冷物料流量下降；B、熱物料流量下降；C、熱物料進(jìn)口溫度升高；D、冷物料進(jìn)口溫度升高9用120的飽和水蒸汽加熱常溫空氣。蒸汽的冷凝膜系數(shù)約為2000W/(m2K),空氣的膜系數(shù)約為60W/(m2K)，其過程的傳熱系數(shù)K及傳熱面壁溫接近于（ ）。A、2000W/(m2K)，120；B、2000W/(m2K)，40；C、60W/(m2K)，120；D、60W/(m2K)，40。10雙層平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)，兩層壁厚相同，各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為1和2，其對應(yīng)的溫度差為Dt1和Dt2,若Dt1Dt2,則1和2的關(guān)系為（ ）。A、1 2；C、1=2；D、無法確定。11水在無相變時在圓形管內(nèi)強(qiáng)制湍流，對流傳熱系數(shù)ai為1000W/（m2.）若將水的流量增加1倍，而其他條件不變，則ai為（ ）。A、2000；B、1741；C、不變；D、500。12有一套管換熱器，環(huán)隙中有119.6的蒸氣冷凝，管內(nèi)的空氣從20被加熱到50，管壁溫度應(yīng)接近（ ）。A、20；B、50；C、77.3；D、119.6。13套管冷凝器的內(nèi)管走空氣，管間走飽和水蒸氣，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，當(dāng)空氣流量增加時傳熱系數(shù)K應(yīng)（ ）。A、增大；B、減??；C、基本不變；D、無法判斷。14套管冷凝器的內(nèi)管走空氣，管間走飽和水蒸氣，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，當(dāng)空氣流量增加時空氣出口溫度（ ）。A、增大；B、減小；C、基本不變；D、無法判斷。15利用水在逆流操作的套管換熱器中冷卻某物料。要求熱流體的溫度T1，T2及流量1不變。今因冷卻水進(jìn)口溫度t1增高，為保證完成生產(chǎn)任務(wù)，提高冷卻水的流量2，其結(jié)果（ ）。A、增大，Dtm不變；B、Q不變，Dtm下降，增大；C、不變，增大，Dtm不確定；D、Q增大，Dtm下降。16某單程列管式換熱器，水走管程呈湍流流動，為滿足擴(kuò)大生產(chǎn)需要，保持水的進(jìn)口溫度不變的條件下，將用水量增大一倍，則水的對流傳熱膜系數(shù)為改變前的（ ）。A、1.149倍；B、1.74倍；C、2倍；D、不變。17要求熱流體從300降到200，冷流體從50升高到260，宜采用（ ）換熱。A、逆流；B、并流；C、并流或逆流；D、以上都不正確。18會引起列管式換熱器冷物料出口溫度下降的事故有（ ）。A、正常操作時，冷物料進(jìn)口管堵；B、熱物料流量太大；C、冷物料泵壞；D、熱物料泵壞。19在列管式換熱器操作中，不需停車的事故有（ ）。A、換熱器部分管堵；B、自控系統(tǒng)失靈；C、換熱器結(jié)垢嚴(yán)重；D、換熱器列管穿孔。20某換熱器中冷熱流體的進(jìn)出口溫度分別為T1=400K、T2=300K、t1=200K、t2=230K，逆流時，tm=（ ）K。A、170；B、100；C、200；D、132。21熱敏性物料宜采用（ ）蒸發(fā)器。A、自然循環(huán)式；B、強(qiáng)制循環(huán)式；C、膜式；D、都可以。22蒸發(fā)可適用于（ ）。A、溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；B、溶有揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；C、溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)和溶有揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；D、揮發(fā)度相同的溶液。23對于在蒸發(fā)過程中有晶體析出的液體的多效蒸發(fā)，最好用下列（ ）蒸發(fā)流程。A、并流法；B、逆流法；C、平流法；D、都可以。24逆流加料多效蒸發(fā)過程適用于（ ）。A、粘度較小溶液的蒸發(fā)；B、有結(jié)晶析出的蒸發(fā)；C、粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。D、都可以。25有結(jié)晶析出的蒸發(fā)過程，適宜流程是（ ）。A、并流加料；B、逆流加料；C、分流（平流）加料；D、錯流加料。26蒸發(fā)操作中所謂溫度差損失，實際是指溶液的沸點(diǎn)（ ）二次蒸汽的飽和溫度。A、小于；B、等于；C、大于；D、上述三者都不是27下列蒸發(fā)器，溶液循環(huán)速度最快的是（ ）A、標(biāo)準(zhǔn)式；B、懸框式；C、列文式；D、強(qiáng)制循環(huán)式28減壓蒸發(fā)不具有的優(yōu)點(diǎn)是（ ）。A、減少傳熱面積；B、可蒸發(fā)不耐高溫的溶液；C、提高熱能利用率；D、減少基建費(fèi)和操作費(fèi)。29就蒸發(fā)同樣任務(wù)而言，單效蒸發(fā)生產(chǎn)能力W單與多效蒸發(fā)的生產(chǎn)能力W多（ ）。A、W單W多；B、W單D單；C、D多VS2；C、VS1(R2+R3)。（ ）13列管換熱器中設(shè)置補(bǔ)償圈的目的主要是為了便于換熱器的清洗和強(qiáng)化傳熱。（ ）14導(dǎo)熱系數(shù)是物質(zhì)導(dǎo)熱能力的標(biāo)志，導(dǎo)熱系數(shù)值越大，導(dǎo)熱能力越弱。（ ）15流體與壁面進(jìn)行穩(wěn)定的強(qiáng)制湍流對流傳熱，層流內(nèi)層的熱阻比湍流主體的熱阻大，故層流內(nèi)層內(nèi)的傳熱比湍流主體內(nèi)的傳熱速率小。（ ）16飽和水蒸氣和空氣通過間壁進(jìn)行穩(wěn)定熱交換，由于空氣側(cè)的膜系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于飽和水蒸氣側(cè)的膜系數(shù)。故空氣側(cè)的傳熱速率比飽和水蒸氣側(cè)的傳熱速率小。（ ）17在多效蒸發(fā)時，后一效的壓力一定比前一效的低。（ ）18多效蒸發(fā)的目的是為了節(jié)約加熱蒸氣。（ ）19蒸發(fā)操作中，少量不凝性氣體的存在，對傳熱的影響可忽略不計。（ ）20蒸發(fā)過程中操作壓力增加,則溶質(zhì)的沸點(diǎn)增加.（ ）21采用多效蒸發(fā)的主要目的是為了充分利用二次蒸汽。效數(shù)越多，單位蒸汽耗用量越小，因此，過程越經(jīng)濟(jì)。（ ）22在膜式蒸發(fā)器的加熱管內(nèi)，液體沿管壁呈膜狀流動，管內(nèi)沒有液層，故因液柱靜壓強(qiáng)而引起的溫度差損失可忽略。（ ）23蒸發(fā)過程主要是一個傳熱過程，其設(shè)備與一般傳熱設(shè)備并無本質(zhì)區(qū)別。（ ）24用分流進(jìn)料方式蒸發(fā)時，得到的各份溶液濃度相同。（ ）25提高蒸發(fā)器的蒸發(fā)能力，其主要途經(jīng)是提高傳熱系數(shù)。（ ）26飽和蒸汽壓越大的液體越難揮發(fā)。（ ）27在多效蒸發(fā)的流程中，并流加料的優(yōu)點(diǎn)是各效的壓力依次降低，溶液可以自動地從前一效流入后一效，不需用泵輸送。（ ）28中央循環(huán)管式蒸發(fā)器是強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器。（ ）29濕空氣溫度一定時，相對濕度越低，濕球溫度也越低。（ ）30若以濕空氣作為干燥介質(zhì)，由于夏季的氣溫高，則濕空氣用量就少。（ ）31恒速干燥階段，濕物料表面的濕度也維持不變。（ ）32濕空氣在預(yù)熱過程中露點(diǎn)是不變的參數(shù)。（ ）33對流干燥中濕物料的平衡水分與濕空氣的性質(zhì)有關(guān)。（ ）34同一物料，如恒速階段的干燥速率加快，則該物料的臨界含水量將增大。（ ）35若相對濕度為零，說明空氣中水汽含量為零。（ ）36沸騰床干燥器中的適宜氣速應(yīng)大于帶出速度，小于臨界速度。（ ）37濕空氣進(jìn)入干燥器前預(yù)熱,不能降低其含水量。（ ）38干燥操作的目的是將物料中的含水量降至規(guī)定的指標(biāo)以上。（ ）39干燥過程既是傳熱過程又是傳質(zhì)過程。（ ）40空氣的干球溫度和濕球溫度相差越大，說明該空氣偏移飽和程度就越大。（ ）二、傳質(zhì)（一）選擇題1精餾塔中自上而下（ ）。A、分為精餾段、加料板和提餾段三個部分；B、溫度依次降低；C、易揮發(fā)組分濃度依次降低；D、蒸汽質(zhì)量依次減少。2由氣體和液體流量過大兩種原因共同造成的是（ ）現(xiàn)象。A、漏夜；B、液沫夾帶；C、氣泡夾帶；D、液泛。3二元溶液連續(xù)精餾計算中，物料的進(jìn)料狀態(tài)變化將引起（ ）的變化。A、相平衡線；B、進(jìn)料線和提餾段操作線；C、精餾段操作線；D、相平衡線和操作線。4某二元混合物，若液相組成xA為0.45，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1；氣相組成yA為0.45，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2，則（ ）。A、.t1t2；B、.t1=t2；C、t1t2；D、不能判斷。5兩組分物系的相對揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越（ ）。A、容易；B、困難；C、完全；D、不完全。6在再沸器中溶液（ ）而產(chǎn)生上升蒸氣，是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個必不可少條件。A、部分冷凝；B、全部冷凝；C、部分氣化；D、全部氣化。7正常操作的二元精餾塔，塔內(nèi)某截面上升氣相組成Yn+1和下降液相組成Xn的關(guān)系是（ ）。A、Yn+1Xn；B、Yn+1ynyn1；B、yn+1=yn=yn1；C、yn+1 yn yn1；D、不確定。15某二元混合物，=3，全回流條件下xn=0.3，yn-1=（ ）。A、0.9；B、0.3；C、0.854；D、0.794。16下列哪個選項不屬于精餾設(shè)備的主要部分（ ）。A、精餾塔；B、塔頂冷凝器；C、再沸器；D、餾出液貯槽。17在多數(shù)板式塔內(nèi)氣、液兩相的流動，從總體上是（ ）流，而在塔板上兩相為（ ）流流動。A、逆，錯；B、逆，并；C、錯，逆；D、并，逆。18某精餾塔精餾段理論塔板數(shù)為N1層，提留段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使精餾段理論板數(shù)增加，提留段理論板數(shù)不變，且F、xF、q、R、V等均不變，則此時（ ）。A、xD增加，xW不變；B、xD增加，xW減??；C、xD增加，xW增加；D、xD增加，xW的變化視具體情況而定。19某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，當(dāng)液相組成xA=0.6，相應(yīng)的泡點(diǎn)為t1，與之平衡的汽相組成為yA=0.7，與該yA=0.7的汽相相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，則t1與t2的關(guān)系為（ ）。A、t1 = t2；B、t1t2；D、不一定。20在篩板精餾塔設(shè)計中，增加塔板開孔率，可使漏液線（ ）。A、上移；B、不動；C、下移；D、都有可能。21氨水的摩爾分率為20%，而它的比分率應(yīng)是（ ）%。A、15；B、20；C、25；D、30。22吸收操作的目的是分離（ ）。A、氣體混合物；B、液體均相混合物；C、氣液混合物；D、部分互溶的均相混合物。23適宜的空塔氣速為液泛氣速的（ ）倍；用來計算吸收塔的塔徑。A、0.60.8；B、1.12.0；C、0.30.5；D、1.62.4。24在填料塔中，低濃度難溶氣體逆流吸收時，若其它條件不變，但入口氣量增加，則出口氣體組成將（ ）。A、增加；B、減少；C、不變；D、不定。25在吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時，為完成一定的任務(wù)，則（ ）。A、回收率趨向最高；B、吸收推動力趨向最大；C、總費(fèi)用最低；D、填料層高度趨向無窮大。26吸收塔尾氣超標(biāo)，可能引起的原因是（ ）。A、塔壓增大；B、吸收劑降溫；C、吸收劑用量增大；D、吸收劑純度下降。27吸收過程中一般多采用逆流流程，主要是因為（ ）。A、流體阻力最小；B、傳質(zhì)推動力最大；C、流程最簡單；D、操作最方便。28某吸收過程，已知?dú)饽の障禂?shù)kY為410-4kmol/(m2S)，液膜吸收系數(shù)kX為8 kmol/(m2S)，由此可判斷該過程（ ）。A、氣膜控制；B、液膜控制；C、判斷依據(jù)不足；D、雙膜控制。29用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。逆流操作，平衡關(guān)系滿足亨利定律。當(dāng)入塔氣體濃度y1上升，而其它入塔條件不變，則氣體出塔濃度y2和吸收率j的變化為（ ）。A、y2上升，j下降；B、y2下降，j上升；C、y2上升，j不變；D、y2上升，j變化不確定。30某吸收過程，已知ky=410-1 kmol/m2.s，kx=810-4 kmol/m2.s，由此可知該過程為（ ）。A、液膜控制；B、氣膜控制；C、判斷依據(jù)不足；D、液膜阻力和氣膜阻力相差不大。31在進(jìn)行吸收操作時，吸收操作線總是位于平衡線的（ ）。A、上方；B、下方；C、重合；D、不一定。32吸收混合氣中苯，已知y1=0.04，吸收率是80%，則Y1、Y2是（ ）。A、0.04167kmol苯/kmol惰氣0.00833 kmol苯/kmol惰氣；B、0.02kmol苯/kmol惰氣0.005 kmol苯/kmol惰氣；C、0.04167kmol苯/kmol惰氣0.02 kmol苯/kmol惰氣；D、0.0831kmol苯/kmol惰氣0.002 kmol苯/kmol惰氣33在吸收塔操作過程中，當(dāng)吸收劑用量增加時，出塔溶液濃度（ ），尾氣中溶質(zhì)濃度（ ）。A、下降，下降；B、增高，增高；C、下降，增高；D、增高，下降。34在氣膜控制的吸收過程中，增加吸收劑用量，則（ ）。A、吸收傳質(zhì)阻力明顯下降；B、吸收傳質(zhì)阻力基本不變；C、吸收傳質(zhì)推動力減?。籇、操作費(fèi)用減小。35從解吸塔出來的半貧液一般進(jìn)入吸收塔的（ ），以便循環(huán)使用。A、中部；B、上部；C、底部；D、上述均可。36只要組分在氣相中的分壓（ ）液相中該組分的平衡分壓，吸收就會繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個新的平衡為止。A、大于；B、小于；C、等于；D、不能確定。37填料塔以清水逆流吸收空氣、氨混合氣體中的氨。當(dāng)操作條件一定時（Y1、L、V都一定時），若塔內(nèi)填料層高度Z增加，而其它操作條件不變，出口氣體的濃度Y2將（ ）。A、上升；B、下降；C、不變；D、無法判斷。38已知常壓、20時稀氨水的相平衡關(guān)系為Y*=0.94X，今使含氨6%（摩爾分率）的混合氣體與X=0.05的氨水接觸，則將發(fā)生（ ）。A、解吸過程；B、吸收過程；C、已達(dá)平衡無過程發(fā)生；D、無法判斷。39對接近常壓的溶質(zhì)濃度低的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增大時，亨利系數(shù)E（ ），相平衡常數(shù)m（ ）,溶解度系數(shù)（ ）。A、增大，減小，不變；B、減小，不變，不變；C、不變，減小，不變；D、無法確定。40當(dāng)Y，Y1，Y2及X2一定時，減少吸收劑用量，則所需填料層高度Z與液相出口濃度X1的變化為（ ）。A、Z，X1均增加；B、Z，X1均減小。C、Z減少，X1增加；D、Z增加，X1減小。41萃取劑的選擇性（ ）。A、是液液萃取分離能力的表征；B、是液固萃取分離能力的表征；C、是吸收過程分離能力的表征；D、是吸附過程分離能力的表征。42三角形相圖內(nèi)任一點(diǎn)，代表混合物的（ ）個組分含量。A、一；B、二；C、三；D、四。43在溶解曲線以下的兩相區(qū)，隨溫度的升高，溶解度曲線范圍會（ ）。A、縮??；B、不變；C、擴(kuò)大；D、縮小及擴(kuò)大。44萃取中當(dāng)出現(xiàn)（ ）時，說明萃取劑選擇的不適宜。A、kA1；D、1。45單級萃取中，在維持料液組成xF、萃取相組成yA不變條件下，若用含有一定溶質(zhì)A的萃取劑代替純?nèi)軇?，所得萃余相組成xR將（ ）。A、增高；B、減?。籆、不變；D、不確定。46進(jìn)行萃取操作時，應(yīng)使溶質(zhì)的分配系數(shù)（ ）1。A、等于；B、大于；C、小于；D、無法判斷。47萃取劑的加入量應(yīng)使原料與萃取劑的和點(diǎn)M位于（ ）。A、溶解度曲線上方區(qū)；B、溶解度曲線下方區(qū)；C、溶解度曲線上；D、任何位置均可48萃取操作包括若干步驟，除了（ ）。A、原料預(yù)熱；B、原料與萃取劑混合；C、澄清分離；D、萃取劑回收49在B-S完全不互溶的多級逆流萃取塔操作中，原用純?nèi)軇F(xiàn)改用再生溶劑，其他條件不變，則對萃取操作的影響是（ ）。A、萃余相含量不變；B、萃余相含量增加；C、萃取相含量減少；D、萃余分率減小。50下列不屬于多級逆流接觸萃取的特點(diǎn)是（ ）。A、連續(xù)操作；B、平均推動力大；C、分離效率高；D、溶劑用量大。51能獲得含溶質(zhì)濃度很少的萃余相但得不到含溶質(zhì)濃度很高的萃取相的是（ ）。A、單級萃取流程；B、多級錯流萃取流程；C、多級逆流萃取流程；D、多級錯流或逆流萃取流程。52在原料液組成xF及溶劑化（S/F）相同條件下，將單級萃取改為多級萃取，萃取率變化趨勢是（ ）。A、提高；B、降低；C、不變；D、不確定。53在B-S部分互溶萃取過程中，若加入的純?nèi)軇┝吭黾佣渌僮鳁l件不變，則萃取液濃度yA（ ）。A、增大；B、下降；C、不變；D、變化趨勢不確定。54有四種萃取劑，對溶質(zhì)A和稀釋劑B表現(xiàn)出下列特征，則最合適的萃取劑應(yīng)選擇（ ）。A、同時大量溶解A和B；B、對A和B的溶解都很??；C、大量溶解A少量溶解B；D、大量溶解B少量溶解A。55對于同樣的萃取回收率，單級萃取所需的溶劑量相比多級萃?。?）。A、比較小；B、比較大；C、不確定；D、相等。56多級逆流萃取與單級萃取比較，如果溶劑比、萃取相濃度一樣，則多級逆流萃取可使萃余相濃度（ ）。A、變大；B、變小；C、基本不變；D、不確定。57在原溶劑B與萃取劑S部分互溶體系的單級萃取過程中，若加入的純萃取劑的量增加而其他操作條件不變，則萃取液中溶質(zhì)A的濃度yA（ ）。A、增大；B、下降；C、不變；D、不確定。58分配曲線能表示（ ）。A、萃取劑和原溶劑兩相的相對數(shù)量關(guān)系；B、兩相互溶情況；C、被萃取組分在兩相間的平衡分配關(guān)系；D、都不是。59萃取劑的選擇性系數(shù)是溶質(zhì)和原溶劑分別在兩相中的（ ）。A、質(zhì)量濃度之比；B、摩爾濃度之比；C、溶解度之比；D、分配系數(shù)之比。60在原料液組成及溶劑化（S/F）相同條件下，將單級萃取改為多級萃取，如下參數(shù)的變化趨勢是萃取率（ ）、萃余率（ ）。A、提高，不變；B、提高，降低；C、不變，降低；D、不確定。（二）判斷題1在對熱敏性混合液進(jìn)行精餾時必須采用加壓分離。（ ）2連續(xù)精餾預(yù)進(jìn)料時，先打開放空閥，充氮置換系統(tǒng)中的空氣，以防在進(jìn)料時出現(xiàn)事故。（ ）3精餾操作中，操作回流比小于最小回流比時，精餾塔不能正常工作。（ ）4精餾塔板的作用主要是為了支承液體。（ ）5篩板塔板結(jié)構(gòu)簡單，造價低，但分離效率較泡罩低，因此已逐步淘汰。（ ）6最小回流比狀態(tài)下的理論塔板數(shù)為最少理論塔板數(shù)。（ ）7霧沫挾帶過量是造成精餾塔液泛的原因之一。 （ ）8精餾塔的操作彈性越大，說明保證該塔正常操作的范圍越大，操作越穩(wěn)定。（ ）9混合液的沸點(diǎn)只與外界壓力有關(guān)。（ ）10對乙醇水系統(tǒng)，用普通精餾方法進(jìn)行分離，只要塔板數(shù)足夠，可以得到純度為0.98(摩爾分?jǐn)?shù))以上的純酒精。（ ）11理想的進(jìn)料板位置是其氣體和液體的組成與進(jìn)料的氣體和液體組成最接近。（ ）12精餾操作時，若F、D、XF、q、R、加料板位置都不變，而將塔頂泡點(diǎn)回流改為冷回流，則塔頂產(chǎn)品組成XD變大。（ ）13已知某精餾塔操作時的進(jìn)料線（q線）方程為：y= 0.6，則該塔的進(jìn)料熱狀況為飽和液體進(jìn)料。（ ）14含50%乙醇和50%水的溶液，用普通蒸餾的方法不能獲得98%的乙醇水溶液。（ ）15篩孔塔板易于制造，易于大型化，壓降小，生產(chǎn)能力高，操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。 （ ）16填料吸收塔正常操作時的氣速必須小于載點(diǎn)氣速。（ ）17填料塔開車時，我們總是先用較大的吸收劑流量來潤濕填料表面，甚至淹塔，然后再調(diào)節(jié)到正常的吸收劑用量，這樣吸收效果較好。（ ）18吸收操作中,增大液氣比有利于增加傳質(zhì)推動力,提高吸收速率。（ ）19水吸收氨空氣混合氣中的氨的過程屬于液膜控制。（ ）20在逆流吸收操作中，若已知平衡線與操作線為互相平行的直線，則全塔的平均推動力DYm與塔內(nèi)任意截面的推動力YY*相等。（ ）21吸收塔的吸收速率隨著溫度的提高而增大。（ ）22根據(jù)雙膜理論，在氣液兩相界面處傳質(zhì)阻力最大。（ ）23填料塔的基本結(jié)構(gòu)包括：圓柱形塔體、填料、填料壓板、填料支承板、液體分布裝置、液體再分布裝置。（ ）24亨利系數(shù)隨溫度的升高而減小，由亨利定律可知，當(dāng)溫度升高時，表明氣體的溶解度增大。 （ ）25吸收操作線方程是由物料衡算得出的，因而它與吸收相平衡、吸收溫度、兩相接觸狀況、塔的結(jié)構(gòu)等都沒有關(guān)系。（ ）26在吸收操作中，選擇吸收劑時，要求吸收劑的蒸汽壓盡可能高。（ ）27吸收操作是雙向傳質(zhì)過程。（ ）28在吸收操作中，只有氣液兩相處于不平衡狀態(tài)時，才能進(jìn)行吸收。（ ）29對一定操作條件下的填料吸收塔，如將塔填料層增高一些，則塔的HOG將增大，NOG將不變。（ ）30當(dāng)氣體溶解度很大時，吸收阻力主要集中在