氧化鋁循環(huán)水處理工藝的探討.doc

氧化鋁循環(huán)水處理工藝的探討1 前言之所以在循環(huán)水前冠以“氧化鋁”三個(gè)字，是因?yàn)閲鴥?nèi)氧化鋁行業(yè)的循環(huán)水普遍存在著：高溫-影響冷卻效果，高堿增加堿耗，高懸浮物容易結(jié)垢的三大難題，有別于其他行業(yè)的循壞水。一般循環(huán)水只具備上述“三高”中的兩高，所以用水質(zhì)穩(wěn)定方法能使循環(huán)水良性循環(huán)，而氧化鋁循環(huán)水的水質(zhì)穩(wěn)定，國內(nèi)目前還沒有成熟的辦法。2 氧化鋁循環(huán)水特點(diǎn)和現(xiàn)狀氧化鋁循環(huán)水的服務(wù)對象是燒成，蒸發(fā)，赤泥洗滌，氫氧化鋁洗滌，脫硅等工序，用于冷卻。真中蒸發(fā)工序用水占全部水量的6070。氧化鋁循環(huán)水特點(diǎn)的具體表現(xiàn)是：高溫：循環(huán)上水溫度達(dá)35-45，循環(huán)下水溫度達(dá)45-58；高堿：PH=11-12，最高PH=14；高懸浮物：SS=400-600mg/l，最高達(dá)5000mg/l，低硬度：一般為7.514（CaCO3）mg/l,最小為0。而且因?yàn)檠趸X循環(huán)水和氧化鋁生產(chǎn)朕系特別緊密，停水意味著停產(chǎn)。氧化鋁生產(chǎn)的連續(xù)性很強(qiáng)，所以，除非萬不得己，一般不安排停產(chǎn)。就是說靠停水大檢修來解決循環(huán)水中的問題，不符合生產(chǎn)實(shí)際。目前的生產(chǎn)形勢是：國內(nèi)氧化鋁商品每年缺口約100萬噸，各氧化鋁廠都在努力提高自己的產(chǎn)量，生產(chǎn)要求循環(huán)水發(fā)揮出更大的作用，可是，循環(huán)水的水質(zhì)得不到徹底改善，只能使結(jié)垢等問題越來越嚴(yán)重，一邊要求提產(chǎn)，一邊作用越來越小，所以，氧化鋁循環(huán)水己成為提產(chǎn)道路上的一只“攔路虎”。上述水質(zhì)特點(diǎn)，造成循環(huán)上下水管道結(jié)垢嚴(yán)重，山西鋁廠投產(chǎn)10余年來，上水管最厚的結(jié)垢40mm以上，下水管道最厚的結(jié)垢達(dá)150mm以上，下水管道斷面己成“卵形”；閥門閘板及閘板槽，閥桿皆被垢厚厚的裹著，任憑操作機(jī)構(gòu)扳壞，閥桿變彎，閥門也紋絲不動(dòng)；冷卻塔上的水泥格板填料上也結(jié)垢嚴(yán)重，個(gè)別孔眼己被堵死，孔眼面積縮小30，降溫效果很差；懸浮物（主要是料漿，灰塵，赤泥）大量沉積在調(diào)節(jié)池內(nèi)，冷卻塔下，調(diào)節(jié)池積泥體積己達(dá)調(diào)節(jié)池全部體積的6070，可調(diào)節(jié)的體積驟減；冷卻塔下的“搭盆”深1.8m，不出三個(gè)月，便被泥積滿。由于結(jié)垢使循環(huán)下水管道輸水量減少，（上水管道還表現(xiàn)不明顯），檢查井內(nèi)水位普遍上升，水力坡度代替了設(shè)計(jì)坡度，管道全線水位升高，上游管段流速降低，結(jié)垢加快。歷次垢樣分析見表1。表1 循環(huán)水系統(tǒng)垢樣分析（%）時(shí)間取樣地點(diǎn)Al2O3Fe2O3CaOMgoNa2OSiO2灼堿其他91.3澄清池壁46.320.0812.851.631.2035.232.6991.3冷卻塔配水槽53.250.345.671.53.7832.273.1993.4回水管內(nèi)40.41.5151.981.111.3636.0993.4冷卻塔配水槽58.60.752.750.900.361.7033.1498.1塔下沉渣13.316.5333.291.5516.928.32綜合氧化鋁循環(huán)水的種種問題，分析其根本原因有二，一是系統(tǒng)中有大量懸浮物（指礦漿，赤泥）存在；二是系統(tǒng)中有高堿度存在。堿法生產(chǎn)氧化鋁，就是用堿（NaOH或Na2CO3）處理鋁土礦，使礦石中的氧化鋁和堿反應(yīng)制成鋁酸鈉溶液。鋁酸鈉溶液經(jīng)分解析出氫氧化鋁，氫氧化鋁再經(jīng)過脫水，即可獲得氧化鋁。由于循環(huán)水在蒸發(fā)末效的冷凝器（氧化鋁行業(yè)習(xí)慣稱之為水冷器）中與循環(huán)母液中的含堿水蒸汽直接接觸，所以循環(huán)水中含堿在所難免。另外，在赤泥洗滌工序中常用一部分循環(huán)上水洗滌赤泥，減少赤泥的附液損失，這種做法倒可以保持循環(huán)水中的含鹽量在一定的水平上?？梢娧趸X循環(huán)水中結(jié)垢主要有兩個(gè)原因，一是含懸浮物，二是含堿。而含堿是必然的，堿又是溶解物質(zhì)，不易被分離。所以說減緩循環(huán)水系統(tǒng)結(jié)垢的首要手段和目標(biāo)是去除循環(huán)水中的懸浮物。3 推薦的氧化鋁循環(huán)水處理流程也許是受對氧化鋁循環(huán)水認(rèn)識的局限，設(shè)計(jì)時(shí)對氧化鋁循環(huán)水中的懸浮物指標(biāo)放的太寬，指標(biāo)定的太低，設(shè)計(jì)循環(huán)上水懸浮物含量130mgl，堿度100mm/l。實(shí)踐證明，氧化鋁循環(huán)水管道結(jié)垢的一個(gè)重要原因就是懸浮物控制不嚴(yán)，水中懸浮物含量太高，致使大量的含鋁化合物粘結(jié)在管壁上，加速、加重了管道結(jié)垢。對于大多數(shù)城市下水來講，其懸浮物含量也不過150-300mg/L。筆者認(rèn)為：氧化鋁循環(huán)水和鋼鐵企業(yè)的循環(huán)水是有聯(lián)系的，過去也屬一個(gè)部門，氧化鋁循環(huán)水的水質(zhì)特點(diǎn)和鋼鐵企業(yè)中高爐煤氣洗滌，轉(zhuǎn)爐除塵洗滌及軌濁循環(huán)水相近，其去除的主要對旬都是懸浮物，主要區(qū)別是：前者水中的懸浮物多是氧化鐵皮，氧化鈣煤渣，二氧化硅等；后者水中的懸浮物多是氧化鈣、氧化鋁，二氧化硅。可是，氧化鋁循環(huán)水處理工藝的研究與發(fā)展已明顯落后于鋼鐵企業(yè)。鋼鐵企業(yè)一般采用沉淀分離的方法將縣浮物分離處理，高爐，轉(zhuǎn)爐多采用平流沉淀池，軌鋼濁循環(huán)水多采用旋流沉淀并增加過濾工藝，而且對循環(huán)上水的懸浮物指標(biāo)控制比較嚴(yán)格，（如表2）濁循環(huán)水的懸浮物也控制在60-100mg/l，經(jīng)常，60mg/k?；ば袠I(yè)的循環(huán)水中的懸浮物一般也控制在50mg/l。補(bǔ)充水經(jīng)處理后懸浮物很低的水補(bǔ)入系統(tǒng)中，若氧化鋁循環(huán)水只采用旁路處理，不能徹底去除懸浮物，處理后的懸浮物指標(biāo)又定的過低，勢必造成循環(huán)水中的懸浮物濃度過高。為此，筆者提出了如下的工藝流程。如圖1表2 各鋼鐵企業(yè)循環(huán)上水的懸浮物（mg/l）首鋼高爐寶鋼轉(zhuǎn)爐上鋼二廠轉(zhuǎn)爐上鋼三廠轉(zhuǎn)爐寶鋼高爐武鋼熱軌寶鋼線材47602710337.55060上述流程結(jié)合了十多年的生產(chǎn)實(shí)踐，參考了兄弟單位的經(jīng)驗(yàn)，流程中沒有復(fù)雜的構(gòu)筑物，簡單方便，針對性強(qiáng)，符合實(shí)際。4 對工藝流程的幾點(diǎn)說明4.1 予沉工藝燒成窯周圍有大量灰塵侵人循環(huán)回水中，赤泥洗滌，氫氧化鋁洗滌等工序，免不了有料漿溢出，葉濾工序有沖洗地面的水，上述回水若沒有予沉措施，會(huì)使循環(huán)回水中懸浮物短時(shí)間升高幾倍甚至幾十倍，所以，應(yīng)該在上述工序的循環(huán)回水進(jìn)入下水道前，先搞一次予沉，既“清濁”分流，把懸浮物截留在源頭。只允許含懸浮物很少的上清液進(jìn)入下水道，如設(shè)旋流沉淀池，異向流斜板沉淀池，將沉淀池底流放出來的污泥就近回收。這樣做，可大大降低下水道的結(jié)垢速度，也能減輕循環(huán)水后續(xù)處理的負(fù)擔(dān)，還能減少氧化鋁的流失。赤泥回水在赤泥堆場沉淀過程中，因短流，異重流現(xiàn)象使赤泥回水中的懸浮物經(jīng)常在2001000mgl之間，最高達(dá)10gl，象這么高的懸浮物很有必要在堆場附近設(shè)一級沉淀工藝，將懸浮物有效地去除，只回用上清液，保證懸浮物在 50100mg/l，沉下來的泥就近返回堆場，也是一種予沉的做法。4.2 計(jì)量槽由于循環(huán)水中懸浮物太高，結(jié)垢性又強(qiáng)，孔板流量計(jì)，電磁流量計(jì)，超聲波流量計(jì)，阿牛巴流量計(jì)，渦街流量計(jì)在該系統(tǒng)中幾乎無法使用，而采用流量堰，如巴氏計(jì)量槽卻不失為一種有效的辦法，即使結(jié)垢可以及時(shí)清理。所以本工藝中在沉淀地前搞一次計(jì)量，為補(bǔ)充水（另外計(jì)量）和赤泥回水（可用三角堰計(jì)量）匯入回水后，計(jì)算混合比，監(jiān)視沉淀池的負(fù)荷提供依據(jù)。而在冷卻塔下來進(jìn)冷水泵前再搞一次計(jì)量，為計(jì)算冷卻塔蒸發(fā)量，循環(huán)上水量提供依據(jù)，加上水質(zhì)分析，整個(gè)處理工藝處于定量控制之中。而且，控制過程并不復(fù)雜。4.3 快速混合工藝在新水（自來水）或池泥回水補(bǔ)入沉淀池前，采用機(jī)械混合或者管道混合器快速混合。這樣的理由是：首先，補(bǔ)水中的硬度當(dāng)量值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于循環(huán)水中的堿度當(dāng)量值，軟化反應(yīng)很完全，保證軟化效果。真次，現(xiàn)代混凝理論和實(shí)踐證明4加強(qiáng)加藥后的高梯度瞬時(shí)混臺，在極短時(shí)間內(nèi)、形成對初始顆粒碰撞積聚所需要的水流結(jié)構(gòu)，便于藥劑在水中迅速均勻擴(kuò)散，為凝聚劑創(chuàng)造適宜條件?？焖倩旌虾蠡厮芸爝M(jìn)入平流沉淀池，水流由紊流狀態(tài)驟然變?yōu)閷恿鳡顟B(tài)，為絮體沉淀創(chuàng)造了條件，懸浮物便迅速沉降，有利于提高去除率。當(dāng)然，還可以在沉淀池前考慮加藥措施，如高聚合度的無機(jī)絮凝劑對高PH，高懸浮物的沉淀有很好的強(qiáng)制作用。同時(shí)，鑒于水中懸浮物的粘結(jié)性，建議搞機(jī)械攪拌或壓縮空氣攪拌，因?yàn)檠趸X廠有壓縮空氣用來攪拌沉降槽，壓縮空氣來源比較方便。4.4 采用平流沉淀工藝山西鋁廠生產(chǎn)廢水處理站采用的工藝流程是平流沉淀后加斜板沉淀，廢水水質(zhì)和循環(huán)下水相類似，見表3，表4。分析其沉淀過程類似加藥沉淀，主要是水中有大量的含鋁化合物存在，廢水在下水道中己開始分層沉淀。經(jīng)過近三年的運(yùn)行，比較穩(wěn)定。除了出水懸浮物有待進(jìn)一步降低外，處理站內(nèi)沒有發(fā)現(xiàn)堵塞和構(gòu)筑物大量結(jié)垢現(xiàn)象，而現(xiàn)有的氧化鋁循環(huán)水處理站內(nèi)的澄清池，三角配水槽的出水孔（100直徑）、回流窗口、三角出水堰、排空管內(nèi)、排泥管內(nèi)到處掛著垢層，堵塞很頻繁，給運(yùn)行帶來困難。而百澄清池為旁路處理，不能徹底的去除水中懸浮物，系統(tǒng)耐沖擊能力差。這幾年鋼鐵企業(yè)的先進(jìn)做法是循環(huán)回水100經(jīng)過沉淀處理。而平流沉淀池耐沖擊負(fù)荷，對懸浮物濃度的變化適應(yīng)性強(qiáng)，氧化鋁循環(huán)水經(jīng)常遭受生產(chǎn)不正常時(shí)的“跑渾”干擾，幾小時(shí)之內(nèi)懸浮物上升以百分比濃度計(jì)，真它池型耐沖擊就差些。因此，推薦采用大面積，大體積的平流沉淀池，操作簡便，效果穩(wěn)定，緩沖能力強(qiáng)，兼有調(diào)節(jié)水量的功能。現(xiàn)有的調(diào)節(jié)池因?yàn)橥Ａ魰r(shí)間短，排泥功能差而被泥困擾。表3 生產(chǎn)廢水處理站水質(zhì)分析（mg/l）進(jìn)水SS率出水SS進(jìn)水含量出水含鹽量硬度堿度總鐵AlCaMgClPHSS去除7778725362264605420.02860.02141871189%表4 氧化鋁循環(huán)水水質(zhì)統(tǒng)計(jì)數(shù)字（mg/l）懸浮物硬度總鐵AlSiO2PH含鹽量400-60025-8014-35800-250020-3011-122000-60005 現(xiàn)場管理方面的幾點(diǎn)建議循環(huán)水的流程是一次系統(tǒng)工程，除改善處理站內(nèi)的設(shè)施，現(xiàn)場管理也很主要，具體如下：5.1集中補(bǔ)水在循環(huán)水系統(tǒng)中避免多點(diǎn)補(bǔ)水，尤其是禁止補(bǔ)新水。因?yàn)樗泻瑝A，一遇新水則立 即發(fā)生軟化反應(yīng)，產(chǎn)生CaCO3沉淀?，F(xiàn)場調(diào)查時(shí)發(fā)現(xiàn)：凡是有新水排入循環(huán)水的管段，結(jié)垢則嚴(yán)重。 本流程推薦集中在平流沉淀池前補(bǔ)水，可使CaCO3在沉淀池中沉淀而后被去除。5.2 封閉部分檢查井檢查并就是人孔（man hole）。在氧化鋁生產(chǎn)現(xiàn)場，從檢查井內(nèi)掉進(jìn)回水管道內(nèi)的雜物有：磚塊、石塊、編織袋（成品袋、堿袋），破井蓋、樹枝等。這些雜物體大且重，不易被水沖走，使水流受阻。流速減緩、結(jié)垢和沉積加劇。為此，建議在容易排進(jìn)雜物的地段，有選擇地封閉部分檢查井，做好隱蔽記錄，以備檢修時(shí)用?？捎行У胤乐闺s物泄入。謂之“扎緊籬笆”。5.3 蒸發(fā)不合格水要回收利用所謂蒸發(fā)不合格水是指來自蒸發(fā)器的蒸汽凝結(jié)水中含堿量超標(biāo)，不能回用到電站鍋爐中的那一部分水。這部分水實(shí)際造價(jià)相當(dāng)高，據(jù)測算高于5元噸。在生產(chǎn)現(xiàn)場，因?yàn)榛赜靡巡豢赡埽猿３Ｅ胖裂h(huán)下水中。筆者調(diào)查中發(fā)現(xiàn)：蒸發(fā)不合格水占其總量的比例相當(dāng)大，約40-60，所以建議設(shè)計(jì)或改造時(shí)，一定要考慮蒸發(fā)不合格水的處理和出路。或者送熱水槽（要考慮足夠的調(diào)節(jié)容積），或經(jīng)處理后二次利用，這部分水排入下水道，直接流走，帶走大量的熱量，大量的清潔水，造成浪費(fèi)。同時(shí)對下水管造成不良影響，若排入生活污水中，因?yàn)橛袎A且高溫，和污水中的硬度反應(yīng)，發(fā)生結(jié)垢；若排到循環(huán)回水中，使回水溫度升高，不利于水的冷卻。平時(shí)，這部分水排入下水道后，熱蒸汽給檢修工人下并檢查造成極大障礙。5.4 禁止亂排堿液進(jìn)循環(huán)下水平時(shí)，各種洗液，母液等堿液的跑冒滴漏和事故狀態(tài)下的臨時(shí)排放，都將大量的高堿高鋁液體排入循環(huán)下水中，循環(huán)水量調(diào)節(jié)失敗時(shí)，便溢流進(jìn)而排水管道，既造成生產(chǎn)損失，又造成環(huán)境污染。應(yīng)將這部分液體就近、就地回收，禁止亂排堿液進(jìn)循環(huán)下水。實(shí)驗(yàn)當(dāng)中還發(fā)現(xiàn)，循環(huán)水中堿度過高 （pH12）時(shí)，由于水的粘度大大提高，使水中細(xì)小懸浮物長期懸浮與水中得不到沉淀分離，影響出水懸浮物，例如，經(jīng)過72小時(shí)靜沉后的循環(huán)水中的懸浮物仍然高達(dá)110170mgL。5.5 對循環(huán)回水管應(yīng)定期刮管即使采納了上述建議，也難以避免循環(huán)水管道不結(jié)垢，實(shí)踐證明：對循環(huán)回水管道定期刮管，可及時(shí)將大而重的快狀物清除出來，還可避免管道因結(jié)垢太厚而影響管道輸水的能力，對保證循環(huán)回水管道輸水暢通，是一種有效的處理辦法。6 結(jié)束語隨著氧化鋁生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展，人們對氧化鋁循環(huán)水的認(rèn)識在不斷提高，本文推薦的氧化鋁循環(huán)水處理工藝流程，來源于生產(chǎn)實(shí)踐，具有簡單實(shí)用的特點(diǎn)，可供兄弟廠家，設(shè)計(jì)單位參考，目的是技術(shù)交流，參與探討。愿更多的技術(shù)人員提出更好的方案，共同推進(jìn)氧化鋁循環(huán)水處理技術(shù)的發(fā)展。 液膜法處理含酚油品堿洗液 前言 煉油廠油品源輸時(shí)產(chǎn)生大量合酸堿洗液，酚濃度從幾百到上千毫克每升，采用常規(guī)處理技術(shù)很難適應(yīng)酚濃度的波動(dòng)。本文用液膜技術(shù)對南京煉油廠的含酚堿渣進(jìn)行了處理研究。液膜由膜溶劑、表面活性劑及載體組成，其有機(jī)相與內(nèi)相試劑水溶液（NaOH溶液）經(jīng)強(qiáng)力分散形成乳狀液，乳狀液分散到另一水相中，形成W/O/W復(fù)合乳狀液，由此形成兩個(gè)界面，中間的有機(jī)相即為液膜1。液膜分離技術(shù)是集萃取與反萃取、反應(yīng)與分離、分離與濃縮于一體的分離操作。在用液膜法處理含酚堿洗液過程中，酸化后的堿洗液中酚首先溶解在膜溶劑中，然后迅速與內(nèi)相NaOH在界面反應(yīng)生成酚鈉溶解到內(nèi)相中，這一不可逆過程，使得堿洗液中的酚能夠完成富集到內(nèi)相NaOH溶液中。本研究充分利用液膜技術(shù)操作的高彈性，通過合理調(diào)整配方、操作工藝等，使該部分堿洗液得到了很好的處理，處理后的廢水可達(dá)到排放要求或是廠家根據(jù)二次處理要求所提出的處理標(biāo)準(zhǔn)。1 堿洗液處理工藝過程1.1 堿洗液的預(yù)處理堿洗液在用液膜法處理前應(yīng)先預(yù)處理，采用工業(yè)硫酸酸化，調(diào)節(jié)pH至23，經(jīng)氣浮、隔油，沉降，得到酸性含酚廢水。1.2 含酚廢水處理工藝流程簡圖處理流程見圖1。本流程中采用轉(zhuǎn)盤塔做傳質(zhì)設(shè)備，廢水與乳液在塔內(nèi)逆流接觸，傳質(zhì)過程連續(xù)完成。制乳設(shè)備為工業(yè)高剪切混合乳化機(jī)，破乳設(shè)備自制。堿洗液預(yù)處理后為酸性廢水，廢水從轉(zhuǎn)盤塔頂部打入。新鮮煤油與氫氧化鈉溶液按一定比例在乳化槽中制乳，制好的乳液放入新乳液槽備用，部分乳液放入乳液貯槽中，從轉(zhuǎn)盤塔底部打入。在轉(zhuǎn)盤塔內(nèi)廢水由塔頂進(jìn)入，乳液由塔底進(jìn)入，兩相在塔內(nèi)逆流接觸傳質(zhì)，處理后的廢水從塔底流出，富集酚的乳液由塔頂流出進(jìn)入乳液中間槽，若該乳液復(fù)用，則去乳液貯槽后復(fù)用；否則去破乳器；若需補(bǔ)加新鮮乳液則將新乳液槽中乳液補(bǔ)加到乳液貯槽。破乳后的油相去乳化槽繼續(xù)制乳，可適當(dāng)補(bǔ)加新鮮油相，破乳后的濃縮酚的氫氧化鈉溶液需再處理。1.3 處理不同廢水的運(yùn)行條件及結(jié)果廢水處理過程中，膜材料為含1.5T154的煤油溶液，采用高剪切乳化機(jī)與Na0H溶液以1:1體積比制備乳液，制乳時(shí)間1min；乳液與廢水的接觸時(shí)間15min，乳液與廢水的體積比即乳水比視廢水中酚濃度而定，乳液性質(zhì)分別選用新乳液、復(fù)用乳液等，內(nèi)相濃縮倍數(shù)為含酚廢水經(jīng)處理后酚所能富集的倍數(shù)。進(jìn)行了三種不同酚含量廢水的試驗(yàn)，酚的達(dá)標(biāo)要求為2030mg/L，試驗(yàn)結(jié)果分別見表1、表2、表3。表1 低濃度含酚廢水的處理結(jié)果V乳液:V廢水乳液性質(zhì)內(nèi)相濃縮倍數(shù)處理后廢水酚含量/(mgL-1)1:10新20101:10復(fù)用一次40101:4新80.9注：實(shí)驗(yàn)水質(zhì)為堿洗液酸化水，酚濃度200mg/L，pH為2.4表2 中等濃度合酚廢水的處理結(jié)果V乳液:V廢水乳液性質(zhì)內(nèi)相濃縮倍數(shù)處理后廢水酚含量/(mgL-1)1:10新20151:10第三次復(fù)用80201:20新40161:20第一次復(fù)用8023注：實(shí)驗(yàn)水質(zhì)為堿洗液酸化水，酚濃度900mg/L，pH為2表3 高濃度含酚廢水的處理結(jié)果V乳液:V廢水乳液性質(zhì)內(nèi)相濃縮倍數(shù)處理后廢水酚含量/(mgL-1)1:10新2013兩級處理注：實(shí)驗(yàn)水質(zhì)為堿洗液酸化水，酚濃度4000mg/L，pH為2從表1、2、3數(shù)據(jù)可以看出，以液膜法處理合酚廢水，不論原廢水中酚濃度為多少，通過合理選擇工藝條件均可達(dá)到處理目的。2 處理不同廢水工藝方案的選擇2煉油廠含酚堿渣中酚濃度變化較大，以相同的工藝條件處理，顯然不切合實(shí)際，也不能真正體現(xiàn)液膜技術(shù)的高彈性。從表1、2、3的數(shù)據(jù)可以看出，對于中低濃度的含酚廢水，以較小的乳水比操作即可達(dá)到處理要求，而對于高濃度的含酚廢水則需兩級處理，這就需要根據(jù)水質(zhì)的不同合理選擇工藝。包括乳水比的選擇，提高富集相中酚的濃度等。從正交實(shí)驗(yàn)的極差分析知道，在以液膜法處理含酚廢水的過程中，乳水比是影響處理效果的關(guān)鍵因素，同時(shí)也是該工藝過程能、物耗的一個(gè)關(guān)鍵。小的乳水比操作降低了制乳、破乳量，同時(shí)提高了富集酚后的NaOH溶液中酚的百分含量，但小乳水比操作可能造成液泛或夾帶等（乳水比例超過1:25有輕微夾帶）。乳液復(fù)用是降低能、物耗，提高富集酚濃度的有效途徑，但乳液多次復(fù)用操作比較煩瑣。因此在能達(dá)到相同處理結(jié)果的前提下，應(yīng)盡量提高乳水比例，從表2可以看出，以1:20的乳水比例操作，乳液復(fù)用一次，酚在內(nèi)相的富集倍數(shù)即可達(dá)到80倍，而以1:10的乳水比例操作，乳液需復(fù)用3次，才能達(dá)到相同的富集倍數(shù)，而處理效果接近。因此通過上述分析，對于酚濃度小于1000mg/L的廢水，推薦采用1:20的乳水比例，乳液復(fù)用一次