鋼結(jié)構(gòu)辦公樓計算書.doc

畢業(yè)設(shè)計（論文）計算書 （結(jié)構(gòu)部分設(shè)計）題 目： 上饒市某辦公樓 專 業(yè)： 班 級： 學 號： 姓 名： 指導教師： 一、工程概況1.1、工程名稱：昌北經(jīng)濟開發(fā)區(qū)某公司辦公樓改建設(shè)計 1.2、建筑地點：南昌市昌北經(jīng)濟開發(fā)區(qū) 1.3、建筑規(guī)模1)建筑總面積： 5810 m22)建筑層數(shù)： 全樓六層，不上人屋面3)結(jié)構(gòu)形式： 全鋼框架結(jié)構(gòu)4)層高 一層4.5m，頂層4.5m，其余樓層3.3m5)樓梯： 現(xiàn)澆混凝土樓梯6)屋面、樓面： 壓型鋼板上澆筑鋼筋混凝土板 1.4、建筑功能六層，立面設(shè)計要體現(xiàn)現(xiàn)代化建筑風格，色彩簡潔明快。部分辦公室可考慮開廠式或大開間，2層以上每層設(shè)會議室1間，頂層另設(shè)大會議室，廁所盥洗室應滿足內(nèi)部使用要求，門廳、走廊，樓梯等根據(jù)需要設(shè)計。1.5、建筑技術(shù)條件（一）氣象條件 1)常年主導風向： 西北風 2)夏季主導風向： 西南風3)平均風速： 夏季3.1m/s,冬季4m/s 4)基本風壓：Wo=0.45KN/m2 5)基本雪壓：So=0.45KN/m2 6)最高氣溫：40.6 最低氣溫:-9.3 7)最冷月平均溫度：4.5(12月) 8)最熱月平均溫度：29.7(79月) 9) 最大降雨量： 50.4mm/小時 月最大降雨量：184.3mm(46月)（二）工程地質(zhì)條件 1) 天然地面以下4.5M厚為粉質(zhì)粘土,地基承載力特征值為180KN/M2, 粉質(zhì)粘土以下為1M厚為中砂層,地基承載力特征值為15O KN/M2，中砂層以下為礫砂層,地基承載力特征值為240 KN/M2. 2) 地下水位：天然地面以下1.8m處 3)地震設(shè)防烈度:6度（三）施工條件 1）施工單位：南昌市某建筑公司 2）施工人員：各工種工人數(shù)均不受限制，但要求不分工種勞動力,不均衡系數(shù)K1.6 3）材料供應：各種材料均可保證供應 鋼種Q235,16Mn鋼（Q345）;焊條E43，E50;鋼筋HPB235-HRB400水泥32.5-42.5級普通硅酸鹽水泥；機制磚Mu75,Mu10 4）機械設(shè)備：除大吊裝機械外，施工單位均能解決 5）施工用水、電：由建設(shè)單位保證供應，路邊即有水源、電源 7）施工道路：E級公路 8）施工工期：八個月1.6、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)房屋建筑學教材，建筑設(shè)計資料集1、2、3冊，05ZJ中南建筑圖集合訂本，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，其他有關(guān)設(shè)計規(guī)范及總圖，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001，建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2002，結(jié)構(gòu)力學（上、下冊），多層與高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計，現(xiàn)用建筑施工教材，建筑施工手冊（上、中冊），中國建筑工業(yè)出版社，建筑工程預算定額（省標），勞動定額手冊。二、結(jié)構(gòu)選型本工程為對稱布置的純鋼框架辦公樓，結(jié)構(gòu)平面布置如下：框架6層，梁橫向三跨，跨度為9m、2.4m、6m（除圓弧上有一柱，見布置圖）；縱向10榀橫向框架，柱距有6m、8m兩種。圖1為結(jié)構(gòu)平面布置圖。 圖1、結(jié)構(gòu)平面布置圖初定梁柱截面尺寸:主梁： 因有多種不同的跨度，為節(jié)省鋼材初選HN6001701613、HN5001501212、HN4001501212、HN3501501212、HN3201401210次梁： 初選HN3201401210柱: (底層柱高) h=(11.5)b 因柱距不同，及建筑功能，初選為箱形5005002020、箱型4004002020、箱型3003001414、圓管40050截面特性：截面面積A(mm2)慣性矩Ix(mm4)單位重量KN/mix(cm)HN600170161313604632969958.71.0611215.7HN350150121275121375087760.5859117.68HN3201401210640094293333.30.4922121.38箱50050020203840014771200002.995196.13箱400400202030400733653333.52.3711155.35三、框架結(jié)構(gòu)計算簡圖3.1、計算單元：KJ-3.2、計算簡圖假定框架與基礎(chǔ)固定，且嵌固于基礎(chǔ)頂面.框架梁與柱節(jié)點剛結(jié).由于各層柱的截面尺寸不變，則梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離，底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二樓板底，基頂標高根據(jù)地質(zhì)條件暫定-1.0m，二樓樓面板底標高為+4.500m，故底層柱高為5.50m，中間層柱高為層高，均為3.3m，頂層為4.5m?？蚣苡嬎愫唸D如下： 圖2、計算簡圖3.3、構(gòu)件相對線剛度計算 其中在求梁截面慣性矩時考慮到樓板對梁慣性矩增強作用，取中跨=1.5，（為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）：梁 =柱 =令=1，則 、第一層 B、C柱 = D、E柱 =第二至四層 B、C柱 = D、E柱 =框架梁住相對線剛度如下圖所示，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù) 圖3、框架相對線剛度圖四、各種荷載標準值計算4.1、恒載計算1、屋面框架永久荷載標準值3mm厚橡膠改性瀝青防水涂層 100.03= 0.3 KN/m220mm（最薄處）厚1：8水泥珍珠巖找坡： 0.0215=0.30KN/m220厚水泥砂漿找平 0.0220=0.40KN/m2100mm厚現(xiàn)澆混凝土板 0.125=2.5KN/m2壓型鋼板YX-75-200-600（） 0.16 KN/m2壓型鋼板波谷中的混凝土 250.50.075=0.94KN/m2 鋁合金龍骨吊頂 0.2KN/m2小計： 4.53KN/m22、樓面框架永久荷載標準值 20mm厚大理石板 280.2 = 0.56kN/m220mm厚1：4干硬性水泥砂漿 0.0220=0.40KN/m2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.125=2.5KN/m2壓型鋼板YX-75-200-600（） 0.16 KN/m2壓型鋼板波谷中的混凝土 250.50.075=0.94KN/m2 鋁合金龍骨吊頂 0.2KN/m2 小計： 4.76KN/m23、墻體永久荷載標準值 全墻自重200厚加氣混凝土砌塊 5.57.5 KN/ m3 墻兩面抹灰 小計： 綜合取 7.5 KN/m 有窗墻自重200厚加氣混凝土砌塊加抹灰 7.50.262.8=25.2 KN鋼窗自重 0.311.83=1.67 KN鋼窗所占墻體重量 7.50.231.8=8.1 KN 小計： /6=3.2KN/m 女兒墻： 7.50.21.2=1.8 KN/m玻璃幕墻： 1.8KN/m4、梁柱自重 HN6001701613： 1.0611 KN/m3501501212： 0.5859KN/m箱5005002020： 2.995 KN/m箱4004002020 2.3711 KN/m4.2、恒載傳導計算4.2.1 梁間線荷載計算A、1、屋面框架BC梁上的線荷載 主梁自重： 1.0611 KN/m三角形荷載等效均布荷載： 0.8751.54.532=8.494 KN/m 小計： 9.6KN/m2、屋面框架CD梁上的線荷載 主梁自重： 0.4992 KN/m三角形荷載等效均布荷載： 0.8751.24.532=6.8 KN/m 小計： 7.3KN/m3、屋面框架DE梁上的線荷載 主梁自重： 0.5859 KN/m三角形荷載等效均布荷載： 0.8751.54.532=8.494 KN/m 小計： 9.08KN/mB. 1、樓面框架BC梁上的線荷載 主梁自重： 1.0611 KN/m墻體自重 4.2KN/m三角形荷載等效均布荷載： 0.8751.54.762=8.925 KN/m 小計： 14.18KN/m2、樓面框架CD梁上的線荷載 主梁自重： 0.4992 KN/m三角形荷載等效均布荷載： 0.8751.24.762=7.14 KN/m 小計： 7.64KN/m3、樓面框架DE梁上的線荷載 主梁自重： 1.0611 KN/m墻體自重 4.2KN/m三角形荷載等效均布荷載： 0.8751.54.762=8.925 KN/m 小計： 13.7KN/m4.2.2、梁間集中荷載計算A、1、屋面框架BC梁上集中荷載 次梁自重引起： 0.49926=3 KN次梁承受樓板荷載引起： 634.53（1-20.252+0.253）=72.6 KN 小計： 75.6KN2、屋面框架DE梁上的集中荷載 次梁自重引起： 0.49926=3 KN次梁承受樓板荷載引起： 634.53（1-20.252+0.253）=72.6 KN 小計： 75.6KNB. 1、樓面框架BC梁上的集中荷載 次梁自重引起： 0.49926=3 KN次梁承受樓板荷載引起： 634.76（1-20.252+0.253）=76.3 KN 小計： 79.3KN2、樓面框架DE梁上集中荷載次梁自重引起： 0.49926=3 KN次梁承受樓板荷載引起： 634.76（1-20.252+0.253）=76.3 KN 小計： 79.3KN4.2.3柱間荷載計算A、1、屋面框架B柱集中荷載1.2m女兒墻自重： 1.86=10.8KN邊柱連系梁自重： 0.44926=3KN屋面板傳來荷載： 61.54.53（1-20.252+0.253）=36KN 小計： 49.8 KN 偏心彎矩M 49.80.15=7.47KN.m2、屋面框架C柱集中荷載中柱連系梁自重： 0.44926=3KN屋面板傳來荷載：61.54.53（1-20.252+0.253）+61.24.53（1-20.22+0.23）=66.26KN 小計： 69.26 KN 偏心彎矩M 69.260.15=10.4KN.m3、屋面框架D柱集中荷載中柱連系梁自重： 0.44926=3KN屋面板傳來荷載：61.54.53（1-20.252+0.253）+61.24.53（1-20.22+0.23）=66.26KN 小計： 69.26 KN 偏心彎矩M 69.260.1=6.92KN.m4、屋面框架E柱集中荷載1.2m女兒墻自重： 1.86=10.8KN邊柱連系梁自重： 0.44926=3KN屋面板傳來荷載： 61.54.53（1-20.252+0.253）=36KN 小計： 49.8 KN 偏心彎矩M 49.80.1=4.98KN.mB、1、樓面框架B柱集中荷載墻體自重： 3.26=19.2KN邊柱連系梁自重： 0.44926=3KN樓面板傳來荷載： 61.54.76（1-20.252+0.253）=37.8KN 小計： 60KN 偏心彎矩M 600.15=9KN.m2、屋面框架C柱集中荷載中柱連系梁自重： 0.44926=3KN墻體自重： 4.26=25.2KN屋面板傳來荷載：61.54.76（1-20.252+0.253）+61.24.76（1-20.22+0.23）=69.65KN 小計： 97.85 KN 偏心彎矩M 97.850.15=14.68KN.m3、屋面框架D柱集中荷載中柱連系梁自重： 0.44926=3KN墻體自重： 4.26=25.2KN屋面板傳來荷載：61.54.76（1-20.252+0.253）+61.24.76（1-20.22+0.23）=69.65KN 小計： 97.85 KN 偏心彎矩M 97.850.1=9.78KN.m4、樓面框架E柱集中荷載墻體自重： 3.26=19.2KN邊柱連系梁自重： 0.44926=3KN樓面板傳來荷載： 61.54.76（1-20.252+0.253）=37.8KN 小計： 60KN 偏心彎矩M 600.1=6KN.m4.3、活荷載計算4.3.1、活載取值樓面均布活載標準值為2.5KN/m2，走廊為2.5 KN/m2,不上人屋面為0.5 KN/m2（基本雪壓：So=0.45 KN/m2）4.3.2、框架梁間線荷載A、1、樓面框架BC梁上的線荷載三角形荷載等效均布荷載： 0.8751.52.52=4.69 KN/m2、樓面框架CD梁上的線荷載三角形荷載等效均布荷載： 0.8751.22.52=3.75 KN/m3、樓面框架DE梁上的線荷載三角形荷載等效均布荷載： 0.8751.52.52=4.69KN/mB. 1、屋面框架BC梁上的線荷載三角形荷載等效均布荷載： 0.24.69=0.94 KN/m2、樓面框架CD梁上的線荷載三角形荷載等效均布荷載： 0.23.75=0.75KN/m3、樓面框架DE梁上的線荷載三角形荷載等效均布荷載： 0.24.69=0.94 KN/m4.3.3、框架梁間集中荷載A、1、樓面框架BC梁上的集中荷載樓面板傳來荷載： 632.5（1-20.252+0.253）=40.08KN2、樓面框架DE梁上的集中荷載樓面板傳來荷載： 632.5（1-20.252+0.253）=40.08KNB、1、屋面框架BC梁上的集中荷載屋面板傳來荷載： 630.5（1-20.252+0.253）=8.02KN2、屋面框架DE梁上的集中荷載屋面板傳來荷載： 630.5（1-20.252+0.253）=8.02KN4.3.4、框架柱間集中荷載A、1、樓面框架B柱集中荷載 樓面?zhèn)鱽砑泻奢d 61.52.5（1-20.252+0.253）=20.04KN偏心彎矩M 20.040.15=3KN.m2、樓面框架C柱集中荷載 樓面?zhèn)鱽砑泻奢d 61.52.5（1-20.252+0.253）+61.22.5（1-20.22+0.23）=36.74KN偏心彎矩M 36.740.15=5.51KN.m3、樓面框架D柱集中荷載樓面?zhèn)鱽砑泻奢d 61.52.5（1-20.252+0.253）+61.22.5（1-20.22+0.23）=36.74KN偏心彎矩M 36.740.1=3.67 KN.m4、樓面框架E柱集中荷載樓面?zhèn)鱽砑泻奢d 61.52.5（1-20.252+0.253）=20.04KN偏心彎矩M 20.040.15=3KN.mB、1、屋面框架B柱集中荷載 屋面?zhèn)鱽砑泻奢d 61.50.5（1-20.252+0.253）=4.01KN偏心彎矩M 20.040.15=3KN.m2、屋面框架C柱集中荷載 屋面?zhèn)鱽砑泻奢d 61.50.5（1-20.252+0.253）+61.20.5（1-20.22+0.23）=3.75KN偏心彎矩M 5.510.2=1.1KN.m3、屋面框架D柱集中荷載屋面?zhèn)鱽砑泻奢d 61.50.5（1-20.252+0.253）+61.20.5（1-20.22+0.23）=3.75KN偏心彎矩M 3.670.2=0.73 KN.m4、屋面框架E柱集中荷載屋面?zhèn)鱽砑泻奢d 61.50.5（1-20.252+0.253）=4.01KN偏心彎矩M 0.6KN.m4.4、恒載計算簡圖圖4、恒載計算簡圖4.4、活載計算簡圖圖5、活載計算簡圖4.6、風荷載計算風壓標準值計算公式為：，其中為風振系數(shù)，由于本建筑高度H=22.2m30.00m，可以?。粚τ诰匦纹矫?，風荷載體系數(shù)；風壓高度系數(shù)可按C類地面粗糙度查規(guī)范；由設(shè)計資料可知。將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如下表，表中z為框架節(jié)點至室外地面的高度，A為一榀框架各層節(jié)點的受風面積。風荷載計算表層數(shù)Z(m)w0A(m2)PWk(KN)61.01.34.50.740.4520.710.751.01.37.80.740.4523.41141.01.311.10.740.4519.88.5731.01.314.40.740.4519.8. 8.5721.01.317.70.8040.4519.88.5711.01.322.20.880.4524.910.78五、內(nèi)力計算為簡化計算，考慮如下幾種單獨受荷情況：1）恒載作用；2）活荷載滿布；3）風荷載（從左向右吹，或從右向左吹）；對于恒載、活載情況，框架在豎向荷載作用下，采用迭代法計算。對于風荷載情況，框架在水平荷載作用下，采用D值法計算。在內(nèi)力分析前，還應計算節(jié)點各桿的彎矩分配系數(shù)及在豎向荷載作用下各桿端的固端彎矩。5.1風荷載作用下的內(nèi)力計算：框架在風荷載作用下（以左向右吹）的內(nèi)力用D值法進行計算。圖6、風荷載計算簡圖（KN）D值法計算的步驟為：1、求各柱反彎點處的剪力值2、求各柱反彎點高度y3、求各柱桿端彎矩及梁端彎矩層數(shù)層剪力（KN）BCDEDBCDE610.70.30.260.440.360.490.1920.090.93.094.282.261.075110.360.690.40.371.713.094.442.381.0948.57同上2.413.461.850.8538.57同上同上28.57同上同上110.870.410.370.610.420.670.210.270.161.163.443.901.951.49 表1、層剪力分配：計算各柱的D值，各層所有 D值之和及每根柱分配到的剪力：確定各柱反彎點高度系數(shù)yn：為總層數(shù)；j：為所在層；k：為梁柱線剛度比yo：標準反彎點高度比（由n、j、k查表可得）1：上下梁剛度變化時的剛度比2=上層層高/所計算層層高3=下層層高/本層層高由1、2、3可查得y1 、y2、y3反彎點,并將計算結(jié)果列于表2：層數(shù)BCDE6n=6,j=6 k=0.3, 1=1yo=0.1 y1=0,y=0.1n=6,j=6 k=0.44, 1=1yo=0.24 y1=0,y=0.24n=6,j=6 k=0.49, 1=1yo=0.29 y1=0,y=0.29n=6,j=6 k=0.2, 1=1yo=0 y1=0,y=05n=6,j=5 k=0.24,1=1 2=1.36,3=1yo=0.22,y1=0 y2=0.05,y3=0y= 0.27n=6,j=5 k=0.36,1=1 2=1.36,3=1yo=0.28,y1=0 y2=0.05,y3=0y= 0.32n=6,j=5 k=0.4,1=1 2=1.36,3=1yo=0.35,y1=0 y2=0.05,y3=0y= 0.4n=6,j=5 k=0.17,1=1 2=1.36,3=1yo=0.17,y1=0 y2=0.05,y3=0y= 0.224n=6,j=4 k=0.24,1=1 2=1,3=1yo=0.32,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.32n=6,j=4 k=0.36,1=1 2=1,3=1yo=0.35,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.35n=6,j=4 k=0.4,1=1 2=1,3=1yo=0.35,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.35n=6,j=4 k=0.17,1=1 2=1,3=1yo=0.26,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.263n=6,j=3 k=0.24,1=1 2=1,3=1yo=0.4,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.4n=6,j=3 k=0.36,1=1 2=1,3=1yo=0.43,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.43n=6,j=3 k=0.4,1=1 2=1,3=1yo=0.45,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.45n=6,j=3 k=0.17,1=1 2=1,3=1yo=0.4,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.42n=6,j=2 k=0.24,1=1 2=1,3=1yo=0.57,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.57n=6,j=2 k=0.36,1=1 2=1,3=1yo=0.5,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.5n=6,j=2 k=0.4,1=1 2=1,3=1yo=0.5,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.5n=6,j=2 k=0.17,1=1 2=1,3=1yo=0.62,y1=0 y2=0,y3=0y= 0.621n=6,j=1 k=0.37,1=1 2=1,3=1.67yo=0.82,y1=0 y2=0,y3=-0.12y= 0.7n=6,j=1 k=0.42,1=1 2=1,3=1.67yo=0.71,y1=0 y2=0,y3=-0.12y= 0.59n=6,j=1 k=0.67,1=1 2=1,3=1yo=0.7,y1=0 y2=0,y3=-0.12y= 0.58n=6,j=1 k=0.16,1=1 2=1,3=1yo=1.05,y1=0 y2=0,y3=-0.12y= 0.93表2、D值法計算反彎點：求各柱桿端彎矩及梁端彎矩根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點位置yh計算i層第j個柱端彎矩 上端彎矩： Mtij=Vijh（1-y） 下端彎矩： Mbij=Vijhy由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點平衡計算梁端彎矩對于邊跨梁端彎矩：Mbi=Mtij+Mbi+1，j對于中跨，由于梁端彎矩與梁的線剛度成正比，因此： Mlbi=（Mtij+Mbi+1，j） Mrbi=（Mtij+Mbi+1，j）再根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在該梁上的豎向荷載，求出梁跨中彎矩和剪力。經(jīng)計算，其內(nèi)力如圖7、圖8、圖9所示：圖7、風荷載作用下彎矩圖 圖8、風荷載作用下剪力圖 圖9、風荷載作用下軸力圖5.2、恒載標準值作用下內(nèi)力計算采用迭代法：、不平衡彎矩計算（見圖10）、計算分配系數(shù)1）第一層節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：2) 第二至四層節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：3) 第五層節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：) 第六層節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：圖10、恒載迭代法彎矩分配圖圖11、恒載作用下彎矩圖圖12、恒載作用下剪力圖圖13、恒載作用下軸力圖5.3、活載標準值作用下內(nèi)力計算根據(jù)高鋼規(guī)的規(guī)定，高層建筑可不考慮活荷載的不利布置，可以滿布?；钶d滿跨布置時的內(nèi)力采用迭代法計算分配系數(shù) （同恒載計算分配系數(shù)）1）第一層節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：2) 第二至四層節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：3) 第五層節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：) 第六層節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：節(jié)點：圖14、活載迭代法彎矩分配圖圖15、活載作用下彎矩圖圖16、活載作用下剪力圖圖17、活載作用下軸力圖六、框架內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）按最不利且可能的原則進行內(nèi)力組合。當考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。根據(jù)最不利而又可能的原則進行內(nèi)力組合，進行承載力計算：1）恒載標準1.2+屋面活載1.42）恒載標準值1.2+0.9（活載標準值+風載標準值）1.43）恒載標準值1.2+活載標準值1.40.7+風載標準值1.40.6符號規(guī)定： 梁：彎矩下側(cè)受拉為“+”反之為“-” 剪力以繞桿端順時針為“+” 柱：彎矩M：以柱右側(cè)受拉為“+”剪力方向與梁規(guī)定相同軸力N：以柱受壓為“+”受拉為“-”本設(shè)計采用excel進行組合，將所計算的框架構(gòu)件內(nèi)力全部輸入excel，再編制公式進行組合，詳見excel組合表。七、截面驗算和節(jié)點連接設(shè)計7.1、BC、DE梁截面驗算針對所選框架，通過內(nèi)力組合表選取最不利內(nèi)力組合進行截面驗算：（1）鋼梁HN6001701613 ，材料為Q345局部穩(wěn)定性驗算， ，可不驗算局部穩(wěn)定強度驗算強度驗算需要考慮的是正應力、剪應力、局部壓應力、折算應力等幾個方面，但是考慮到滿足鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)造要求，只需要進行前兩個方面的驗算。通過excel內(nèi)力組合表，選取最不利內(nèi)力為 最大正應力最大剪應力折算應力：驗算腹板與翼緣交界處點A剛度驗算主梁鋼結(jié)于柱上，然而柱受力產(chǎn)生變形，進而影響主梁撓度變化，故此處按簡支梁簡化計算主梁撓度。集中荷載作用： 均布荷載作用：w=，滿足要求。整體穩(wěn)定驗算 次梁在主梁之間作為主梁的側(cè)向支撐，故不須進行整體穩(wěn)定驗算。（2）鋼梁HN3501501212 ，材料為Q345局部穩(wěn)定性驗算， ，可不驗算局部穩(wěn)定強度驗算強度驗算需要考慮的是正應力、剪應力、局部壓應力、折算應力等幾個方面，但是考慮到滿足鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)造要求，只需要進行前兩個方面的驗算。通過excel內(nèi)力組合表，選取最不利內(nèi)力為 最大正應力最大剪應力折算應力：驗算腹板與翼緣交界處點A剛度驗算主梁鋼結(jié)于柱上，然而柱受力產(chǎn)生變形，進而影響主梁撓度變化，故此處按簡支梁簡化計算主梁撓度。集中荷載作用： 均布荷載作用：w=，滿足要求。整體穩(wěn)定驗算 次梁在主梁之間作為主梁的側(cè)向支撐，故不須進行整體穩(wěn)定驗算。7.2、鋼柱驗算針對所選框架，通過內(nèi)力組合表選取最不利內(nèi)力組合進行截面驗算：（1）鋼梁：箱型 5005002020強度驗算（單向壓彎） 剛度驗算柱剛度由長細比控制；底層柱與基礎(chǔ)剛接，則 查得彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定因為寬厚比小于20，對x，y軸屈曲時均屬c類截面（C類截面），故查表得則有： 。彎矩作用平面外整體穩(wěn)定局部穩(wěn)定驗算(1) 受壓翼緣，滿足要求;(2） 腹板組合：腹板計算高度邊緣的最