3×16m預(yù)應(yīng)力空心板簡支板橋計算書.doc

天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 1 第一章第一章 緒論緒論 設(shè)該橋所在地區(qū)為新建工程中的一座 3 跨橋梁 在經(jīng)過橋型方案比選后 選用預(yù)應(yīng)力空心板簡支梁橋 每跨 16 米 共 3 跨 由于橫向尺寸較整 故設(shè) 計的空心板截面尺寸采用常見的結(jié)構(gòu)形式 計算書分為上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)兩個部分 上部結(jié)構(gòu)部分包括尺寸擬定 應(yīng)力分析 橫向分布系數(shù)的計算 荷載的分布與組合 內(nèi)力計算 特殊截面 的剪力與彎矩的求得 預(yù)應(yīng)力混凝土的配筋 鋼筋束的分布 預(yù)應(yīng)力損失的 計算與組合 各截面的驗算 下部結(jié)構(gòu)由于學(xué)校課程里接觸的不多 自己探 索著并結(jié)合與指導(dǎo)老師的探討完成 包括支座的尺寸與計算 支座下蓋梁的 尺寸擬定 支座反力與彎矩的計算組合 荷載的布置 其配筋與驗算 樁的 計算與地基承載力的計算 雖然平時也有過橋梁的課程設(shè)計 但我通過做畢業(yè)設(shè)計中學(xué)到了許多書 本上學(xué)不到的東西 結(jié)合所學(xué)專業(yè)知識與實際考慮的情況 我完成了這份計 算書 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 2 第二章第二章 方案設(shè)計比選方案設(shè)計比選 橋梁設(shè)計條件 裝配式混凝土簡支板橋 采用整體現(xiàn)澆或預(yù)制施工 預(yù)應(yīng)力采用先張法 施工 本課題擬設(shè)計為多跨簡支橋梁 方案比選以經(jīng)濟(jì)指標(biāo)為主 設(shè)計荷載 公路 級 橋面寬度 雙向兩車道 通航要求 無通航要求 2 1 方案一 預(yù)應(yīng)力空心板簡支梁橋 3 16m 本橋整個橋型方案選定為 3 16m 的預(yù)應(yīng)力空心板簡支梁橋 采用 3 跨等 截面等跨布置 圖 2 1 方案一總體布置圖 單位 cm 設(shè)計特點分析 優(yōu)點 截面形式采用空心板梁 可減輕自重 中小跨徑的預(yù)應(yīng)力橋梁通 常采用此種形式 截面采取挖去兩個橢圓的方式 挖空體積較大 適用性也 較好 與其他類型的橋梁相比 可以降低橋頭引道路堤高度和縮短引道的長 度 做成裝配式板橋的預(yù)制構(gòu)件時 重量不大 架設(shè)方便 另外 屬靜定結(jié) 構(gòu) 且相鄰橋孔各自單獨(dú)受力 故最易設(shè)計成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式構(gòu)件 各跨的構(gòu)造和尺寸統(tǒng)一 從而能簡化施工管理工作 降低施工費(fèi)用 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 3 缺點 僅使用于跨徑較小的橋梁 跨徑較大時 板的自重也會增大 在 較長橋梁中 只能采用多跨形式 降低橋梁美觀性 2 2 方案二 預(yù)應(yīng)力混凝土 t 形梁橋 3 16m 本橋整個橋型方案選定為 3 16m 的預(yù)應(yīng)力混凝土 t 形梁橋 采用三跨 等跨布置 圖 2 2 方案二總體布置圖 單位 cm 設(shè)計特點分析 優(yōu)點 較空心板能適用于更大跨徑的橋梁設(shè)計 制造簡單 肋內(nèi)配筋可 做成剛勁的鋼筋骨架 主梁之間借助間距為 4 6m 的橫隔梁來連接 整體性 好 接頭也較方便 減少了結(jié)構(gòu)自重 充分利用了擴(kuò)展的混凝土橋面板的抗 壓能力 又有效地發(fā)揮了集中布置在梁肋下部的受力鋼筋的抗拉作用 從而 使結(jié)構(gòu)構(gòu)造與受力性能達(dá)到理想的配合 缺點 橋面板跨徑的增大 懸臂翼緣板端部撓度較大 引起橋面接縫處 縱向裂縫的可能性也大 構(gòu)件重量的增大與截面形狀不穩(wěn)定使運(yùn)輸和架設(shè)工 作復(fù)雜 2 3 方案三 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋 3 16m 本橋整個橋型方案選定為 3 16m 的三跨連續(xù)梁橋 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 4 圖 2 3 方案三總體布置圖 單位 cm 設(shè)計特點分析 優(yōu)點 箱型截面的整體性較強(qiáng) 能適應(yīng)各種使用條件 它不但能提供足 夠的鋼筋混凝土受壓面積 而且由于截面的閉合特性 抗扭剛度大 在偏心 的活載作用下 各梁肋的受力比較均勻 并且在一定的截面面積下能獲得較 大的抗彎性能 由于控制彎矩的減小 恒載減小 使橋梁自重更輕 連續(xù)梁 橋無伸縮縫 行車條件良好 缺點 連續(xù)梁橋 支點處彎矩大 需要箱梁底板適當(dāng)加厚 以提高必要 的受壓面積 同時跨中正彎矩較大 應(yīng)該避免該區(qū)段底板過厚而增加恒載彎 矩 因此 就有底板厚度按中薄邊厚設(shè)置的一般規(guī)律 對橋基要求也較高 否則任一墩臺基礎(chǔ)發(fā)生不均勻沉陷時 橋跨結(jié)構(gòu)內(nèi)會產(chǎn)生附加內(nèi)力 設(shè)計方案的評價和比較要全面考慮上述各項指標(biāo) 綜合分析每一方案的 優(yōu)缺點 最后選擇一個符合當(dāng)前條件的最佳推薦方案 現(xiàn)將三方案的特點列 于下表進(jìn)行對比 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 5 表 2 1 方案比選對比表 橋梁方 案 預(yù)應(yīng)力空心板簡支梁橋 3 16m 預(yù)應(yīng)力混凝土 t 形梁橋 316m 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋 3 16m 經(jīng)濟(jì)性 最低 造價估算 最低 造價估算 最高 造價估算 適用性 1 屬靜定結(jié)構(gòu) 且相鄰 橋孔各自單獨(dú)受力 故 易設(shè)計成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑 的裝配式構(gòu)件 2 適用于中小跨徑橋梁 重量不大 架設(shè)方便 3 技術(shù)成熟 且使用較 廣 1 減少了結(jié)構(gòu)自重 充 分利用了擴(kuò)展的混凝土 橋面板的抗壓能力 2 制造簡單 肋內(nèi)配筋 可做成剛勁的鋼筋骨架 整體性好 接頭也較方 便 1 屬于超靜定結(jié)構(gòu) 結(jié) 構(gòu)剛度大 穩(wěn)定性好 2 連續(xù)梁各跨共同受力 由于支點的負(fù)彎矩減小 了主梁的跨中彎矩 主 梁受力更加均勻 截面 高度小 3 變形小 伸縮縫少 行車平順舒適 4 設(shè)計計算比較復(fù)雜 美觀性 標(biāo)準(zhǔn)形式 使用于較長 橋梁時 多跨降低了美 觀性 較空心板橋 更為輕便 且可用于較大跨徑 克 服多跨對美觀影響的缺 點 主橋線條簡潔明快 因 為其截面高度適中 高 跨比顯的協(xié)調(diào) 安全性 1 裝配式結(jié)構(gòu) 且技術(shù) 成熟 施工比較安全 2 采用預(yù)制拼裝 可工 廠化施工 工期短 質(zhì) 量可靠 1 裝配式結(jié)構(gòu) 且技術(shù) 成熟 施工比較安全 2 采用預(yù)制拼裝 可工 廠化施工 工期短 質(zhì) 量可靠 1 可采用先簡支后連續(xù) 的施工方法 施工安全 性大 2 采用預(yù)制拼裝 可工 廠化施工 工期短 質(zhì) 量可靠 綜合上述三套方案 并對橋梁設(shè)計四大原則進(jìn)行比較后 選用方案 1 作 為最終設(shè)計方案 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 6 第三章第三章 預(yù)應(yīng)力空心板上部結(jié)構(gòu)計算預(yù)應(yīng)力空心板上部結(jié)構(gòu)計算 3 1 設(shè)計資料 1 跨徑 標(biāo)準(zhǔn)跨徑 16 00klm 計算跨徑 15 60lm 2 橋面凈空 m0 127 3 設(shè)計荷載 汽車荷載 公路 級 人群荷載 2 0 3mkn 4 材料 預(yù)應(yīng)力鋼筋股鋼絞線 直徑 15 2mm 非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用71 hrb335 鋼筋 r235 鋼筋 空心板塊混凝土采用 c50 鉸縫為 c30 細(xì)集料混凝 土 橋面鋪裝采用 10cm c50 混凝土 sbs 改性瀝青涂膜防水層 10cm 瀝青混 凝土 3 2 構(gòu)造形式及尺寸選定 本橋橋面凈空為凈 采用 9 塊 c50 的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土空心m0 127 板 每塊空心板寬 99cm 高 70cm 空心板全長 15 96m 采用先張法施工工 藝 預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用 1 7 股鋼絞線 直徑 15 2mm 截面面積 98 7 2 mm 預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿板跨長直線布置 全橋空心板橫斷面布置如圖 3 1 每塊空 心板截面及構(gòu)造尺寸見圖 3 2 圖 3 1 橋梁橫斷面 尺寸單位 cm 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 7 圖 3 2 空心板截面構(gòu)造及尺寸 尺寸單位 cm 3 3 空心板毛截面幾何特性計算 一 毛截面面積 a 22 2 55 77 5 99 702 38 16219223359 4 22 acm 二 毛截面重心位置 全截面對板高處的靜矩 2 1 1 2 3 12111 5 7721277287728 23232 2531 s 上上 2上上 上上 2上上 上cm上 5 5 5 5 7 7 鉸縫的面積 如右圖所示 2 11 2 2 5575 7 87 5 22 acm 鉸 則毛截面重心離板高的距離為 2 1 1 2 2531 7 0 754 0 757 5 3359 4 s dcmcmmm a 板高 向下移 鉸縫重心對板高處的距離為 2 1 2531 7 28 9 87 5 dcm 鉸 三 空心板毛截面對其重心軸的慣矩 如圖 3 3 設(shè)每個挖空的半圓面積為 a 22 11 3 14 38567 1 88 ad 2 cm 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 8 半圓重心軸 44 38 8 06 66 3 14 d y 80 6 cmmm 半圓對其自身重心軸 o o 的慣矩為 i 44 0 006860 00686 3814304id 4 cm 則空心板毛截面對其重心軸的慣矩 i 為 33 22 222 4104 99 7038 16 99 70 0 752 38 16 0 75 4 14304 1212 2 567 1 8 0640 75 8 0640 75 87 5 28 930 75 2341527 588 2 3415 10 i cmmm 忽略了鉸縫對自身重心軸的慣矩 圖 3 3 挖空半圓構(gòu)造 尺寸單位 cm 空心板截面的抗扭剛度可簡化為下圖的單箱截面來近似計算 圖 3 4 計算抗扭剛度的空心板截面簡化圖 尺寸單位 cm 2222 64104 12 44 998 908 3 329 10 3 329 10 222 908 2 998 88 t b h icmmm hb tt 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 9 3 4 作用效應(yīng)計算 3 4 1 永久作用效應(yīng)計算 1 預(yù)制板的自重 第一期恒載 1 g 中板 4 1 3359 4 10258 399 gakn m 邊板 4 1 3403 15 10258 508 gakn m 2 欄桿 人行道 橋面鋪裝 第三期恒載 2 g 人行道及欄桿重力參照其他橋梁設(shè)計資料 單側(cè)按 12 0kn m 計算 橋面鋪裝采用等厚 10cm 的瀝青混凝土 則全橋?qū)掍佈b每延米重力為 1 162371 0mkn 上述自重效應(yīng)是在各空心板形成整體以后 再加至板橋上的 精確的說 由于橋梁橫向彎曲變形 各板分配到的自重效應(yīng)應(yīng)是不同的 本橋為計算方 便近似按各板平均分擔(dān)來考慮 則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓?中板 122 3 9 1 1626 2 mkng 3 鉸縫自重 第二期恒載 3 g 中板 4 2 25 87 5 1 70 100 378 gkn m 邊板 2 1 0 3780 189 2 gkn m 表 3 1 空心板每延米總重力 g 荷載 板 第一期恒載 g1第二期恒載 g2第三期恒載 g3總和 g kn m 中板 8 3993 1220 37811 899 邊板 8 5083 1220 18911 819 由此可計算出簡支空心板永久作用 自重 效應(yīng) 計算結(jié)果見表 3 2 表 3 2 永久作用效應(yīng)匯總表 作用 i g 作用效應(yīng) m kn m 作用效應(yīng) n kn 項 目作用 種 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 10 kn m跨中1 4 跨支點1 4 跨跨中 中板 8 399255 48191 6165 5132 750 1 g 邊板 8 508258 81194 1166 3633 180 中 板 3 12294 9771 2324 3512 180 2 g 邊 板 3 12294 9771 2324 3512 180 中 板 0 37811 508 622 951 470 3 g 邊 板 0 1895 754 311 470 740 中 板 11 899361 97271 4892 8146 410 g g1 g2 g邊 板 11 819359 53269 6592 1946 090 3 4 2 可變作用效應(yīng)計算 橋汽車荷載采用公路 級荷載 它由車道荷載和車輛荷載組成 橋規(guī) 規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計算采用車道荷載 公路 級的車道荷載由的均布荷載 和0 75 10 57 875 k qkn m 的集中荷載兩部分組成 而 360 180 180 15 65 0 75166 8 505 k pkn 在計算剪力效應(yīng)時 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以 1 2 的系數(shù) 即計算剪力時 k p 1 2200 16 kk ppkn 按 橋規(guī) 車道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號 影響線上 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線峰值處 多車道橋梁上還應(yīng)考慮多車道折減 車道折減系數(shù) 1 0 1 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算 空心板跨中和 l 4 處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計算 支點處按杠 桿原理法計算 支點至 l 4 點之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得 1 跨中及 l 4 處的荷載橫向分布系數(shù)計算 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 11 首先計算空心板的剛度參數(shù) 2 2 2 8 5 4l b i i l b gi ei tt 由前面計算 104 2 3415 10 imm 104 3 329 10 t imm 100 1000 bcmmm 15 6 15600 lmmm 將以上數(shù)據(jù)帶入 得 6 2 6 2 3415 101000 5 8 0 0168 3 329 1015600 求得剛度參數(shù)后 即可按其查 公路橋涵設(shè)計手冊 橋梁 上冊 第一 篇附錄 二 中的 3 塊板的鉸接板橋荷載橫向分布影響線表 由及01 0 內(nèi)插得到時 1 號板至 3 號板在車道荷載作用下的荷載橫向0 02 0 0168 分布影響線值 計算結(jié)果列于表 3 3 中 由表 3 3 畫出各板的橫向分布影響 線 并按橫向最不利位置布載 求得兩車道情況下的各板橫向分布系數(shù) 各板橫向分布影響線及橫向最不利布載見圖 由于橋梁橫斷面結(jié)構(gòu)對稱 所以只需計算 1 號板至 3 號板的橫向分布影響線坐標(biāo)值 表 3 3 各板荷載橫向分布影響線坐標(biāo)值表 123456789 10 2200 1840 1430 1140 0910 0750 0630 0560 053 20 1840 1790 1540 1210 0970 0800 0680 0600 056 30 01430 1540 1570 1370 1110 0900 0770 0680 063 在坐標(biāo)紙上畫出各板的橫向分布影響線并按要求布置汽車 然后計算出 各板的荷載橫向分布系數(shù) 計算如下 1 號板 233 0 062 0 089 0 128 0 184 0 2 1 2 1 汽icq m 位 置 板 號 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 12 人群 265 0 2146 0 0507 0 人icr m 2 號板 254 0 075 0 107 0 144 0 182 0 2 1 2 1 汽icq m 人群 240 0 1833 0 0565 0 人icr m 3 號板 254 0 085 0 121 0 149 0 151 0 2 1 2 1 汽icq m 人群 265 0 145 0 064 0 人icr m 各板橫向分布系數(shù)計算結(jié)果中數(shù)據(jù)可以看出 兩行汽車荷載作用時 2 號 板的橫向分布系數(shù)最不利 為設(shè)計施工方便 各空心板設(shè)計成統(tǒng)一規(guī)格 同 時考慮到人群荷載與汽車荷載效應(yīng)組合 因此 跨中和 l 4 處的荷載橫向分 布系數(shù)偏安全的取下列數(shù)值 2537 0 汽 m240 0 人 m 2 車道荷載作用于支點處的荷載橫向分布系數(shù)計算 支點處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計算 由圖 3 5 首先繪制橫向影響線圖 在橫向線上按最不利荷載布置 圖 3 5 支點處荷載橫向分布影響線及最不利布載圖 尺寸單位 cm 2 汽車荷載沖擊系數(shù)計算 橋規(guī) 規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù) 按結(jié)構(gòu)基頻的不同而不同 對于簡支板橋 f c c m ei l f 2 2 當(dāng)hz 時 當(dāng)hz 時 當(dāng)5 1 f05 0 14 f45 0 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 13 時 hzfhz145 1 0157 0 ln1767 0 f 式中 l 結(jié)構(gòu)的計算跨徑 m e 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量 n m 2 i 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩 m c 4 m 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量 c ggmc g 結(jié)構(gòu)跨中處每延米結(jié)構(gòu)重力 n m g 重力加速度 2 81 9 smg 由前面計算 10899 11 3 mng 15 6lm 上上 3454 234110234110 5 5 c icmm 上上上上 由 公預(yù)規(guī) 查的 c40 混凝土的彈性模量 代入公式mpae 4 1025 3 得 767 4 81 9 10899 11 10 5 2341101025 3 6 1522 3 564 22 hz m ei l f c c 則 2602 0 0157 0 767 4 ln1767 0 2602 1 1 3 可變作用效應(yīng)計算 1 車道荷載效應(yīng) 計算車道荷載引起的空心板跨中及 l 4 截面效應(yīng) 彎矩和剪力 時 均 布荷載應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上 集中荷載 k q 或 只作用于影響線中一個最大影響線峰值處 見圖 3 6 k p k p 跨中截面 1 qkkkk sm qp y 式中 汽車荷載的沖擊系數(shù) 1 多車道汽車荷載橫向折減系數(shù) m 汽車荷載跨中截面橫向分布系數(shù) kk pq 分別為車道荷載的集中荷載 均布荷載的標(biāo)準(zhǔn)值 k 彎矩影響線的面積 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 14 k y 與車道荷載的集中荷載對應(yīng)的影響線的豎標(biāo)值 彎矩 不計沖擊時 kkkk ypqmm 汽 兩行車道荷載 不計沖擊 汽 mknm 31 2259 3 8 16642 30875 7 2537 0 1 計入沖擊 汽 mknm 57 2849 3 8 16642 30875 72537 0 1 1 剪力 不計沖擊系數(shù)時 kkkk ypqmv 汽 不計沖擊 汽 knv29 295 016 20095 1 875 7 2537 0 1 計入沖擊 汽 knv91 365 016 20095 1 875 7 2537 01 1 圖 3 6 簡支心板跨中及 l 4 截面內(nèi)力影響線及加載圖 尺寸單位 cm l 4 截面 彎矩 不計沖擊時 kkkk ypqmm 汽 兩行車道荷載 不計沖擊 汽 mknm 36 169925 2 8 166815 22875 7 2537 0 1 計入沖擊 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 15 汽 mknm 43 213925 28 166815 22875 7 2537 0 1 1 剪力 不計沖擊系數(shù)時 kkkk ypqmv 汽 不計沖擊 汽 knv85 4675 0 16 2003875 4 875 7 2537 0 1 計入沖擊 汽 knv04 5975 0 16 2003875 4 875 7 2537 0 1 1 支點截面剪力 計算支點截面剪力由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)時 考慮橫向分布系數(shù)沿空 心板跨長的變化 同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同 號影響線上 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線的峰值 處 見圖 3 7 圖 3 7 支點截面剪力計算簡圖 兩行車道荷載 不計沖擊系數(shù) 汽 kn v 45 119 5 0116 200 9 8 9 1 875 7 4 6 15 2537 0 5 0 2 1 8 7875 7 2537 0 1 計入沖擊 汽 knv53 15045 1192602 1 2 人群荷載效應(yīng) 人群荷載是一個均布荷載 其大小按 橋規(guī) 取用為 3 0kn m 本橋人 2 行道寬度為 1m 因此 人群荷載產(chǎn)生的效應(yīng)計算如下mknq 331 人 跨中截面 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 16 彎矩 人人人人 mknqmm 75 2942 303240 0 剪力 人人人人 knqmv404 1 95 1 3240 0 截面 4 l 彎矩 人人人人 mknqmm 427 16815 223240 0 剪力 人人人人 knqmv159 3 3875 4 3240 0 支點截面剪力 人 knv212 4 9 8 9 1 3 0240 0 4 6 15 2 1 2 6 15 3240 0 可變作用效應(yīng)匯總于表 3 5 中 由此看出 車道荷載以兩行車道控制設(shè) 計 表 3 5 可變作用效應(yīng)匯總表 彎矩 m kn m 剪力 v kn 作用效應(yīng) 截面位置作用種類 跨中4 l跨中4 l支點 兩行 不計沖擊系數(shù) 225 81169 3529 2946 85119 45 車道荷載 兩行 計入沖擊系數(shù) 284 57213 4336 9159 04150 53 人群荷載 21 90216 4271 4043 1594 212 3 4 3 作用效應(yīng)組合 按 橋規(guī) 公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀 態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合 并用于不同的計算項目 按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時的基 本組合表達(dá)式為 4 18 04 12 1 00qjkqlkgkud ssss 式中 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 本橋?qū)儆谥匾?1 0 0 0 效應(yīng)組合設(shè)計值 ud s 永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 glk s 汽車荷載效應(yīng) 含汽車沖擊力 的標(biāo)準(zhǔn)值 qlk s 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 17 人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值 qjk s 按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時 應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求 采用兩種效應(yīng)組 合 作用短期效應(yīng)組合設(shè)計表達(dá)式 qjk qlk gksd ssss 0 17 0 式中 作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值 sd s 永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 gk s 不計沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 qlks 人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 qjk s 作用長期效應(yīng)組合表達(dá)式 qjk qlk gkld ssss 4 04 0 式中各符號意義見上面說明 橋規(guī) 還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計算時 應(yīng)采用標(biāo) 準(zhǔn)值效應(yīng)組合 即此時效應(yīng)組合表達(dá)式為 qjkqlkgk ssss 式中 s 標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計值 永久作用效應(yīng) 汽車荷載效應(yīng) 計入汽車沖擊力 人 qjkqlkgk sss 群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值 根據(jù)計算得到的作用效應(yīng) 按 橋規(guī) 各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組 合設(shè)計值 現(xiàn)將計算匯總于表 3 6 表 3 6 空心板作用效應(yīng)組合計算匯總表 序號作用種類彎矩 m kn m 剪力 v kn 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 18 跨中4 l跨中4 l支點 永久作 用效應(yīng) gk sg 361 97271 484046 4192 81 不計沖擊qlks 225 81266 3429 2946 85119 45 車道荷 載 qjk s 1 284 57213 4336 959 04150 53 作用效 應(yīng)標(biāo)準(zhǔn) 值 可變作 用效應(yīng) 人群荷載 qjk s 21 9016 4271 43 159 4 212 1 gk s2 1 434 36325 78055 69111 372 2 qlk s4 1 398 40298 8051 6782 66210 74 3 qjk s4 18 0 24 53 18 401 573 944 72 承載能 力極限 狀態(tài) 基本組 合 ud s 3 2 1 ud s857 29 642 9853 24142 29326 83 4 gk s 361 97271 48046 4192 81 5 qlks 7 0 158 07118 5520 5032 8083 62 6 qjk s 21 9016 4271 403 159 4 212 作用短 期效應(yīng) 組合 sd s 6 5 4 sd s 542 57 406 4621 90 82 569180 64 7 gk s 361 97271 48046 4192 81 8 4 0 qlk s 90 32467 7411 7218 7447 78 9 4 0 qjk s 8 766 570 561 261 68 正常使 用極限 狀態(tài) 使用長 期效應(yīng) 組合 ld s 9 8 7 ld s 461 05345 7912 2866 61142 27 10 gk s 361 97271 48046 6192 81 11 qlk s 284 57213 4336 9159 04150 53 12 qjk s 21 9016 431 43 16 4 21 彈性階 段截面 應(yīng)力計 算 標(biāo)準(zhǔn)值 效應(yīng)組 合 s 12 11 10 s 668 44501 4438 3108 81247 551 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 19 3 5 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量計算及布置 3 5 1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算 本橋采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板的構(gòu)造形式 設(shè)計時它應(yīng)滿足不同 設(shè)計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求 例如承載力 抗裂性 裂縫寬度 變 形及應(yīng)力等要求 在這些控制條件中 最重要的是滿足結(jié)構(gòu)正常使用極限狀 態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時具有一定的安全 儲備 應(yīng)此預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計時 一般情況下 首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使 用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限制確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量 再由構(gòu)件 的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量 本橋以全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計 首先 按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加應(yīng)力 pe n 按 公預(yù)規(guī) 6 3 1 條 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土 的法向拉應(yīng)力 并符合以下條件 在作用短期效應(yīng)組合下 應(yīng)滿足 要求 0 70tk stpc f 式中 在作用短期效應(yīng)組合作用下 構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝 st sd m 土法向拉應(yīng)力 構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力 pc 在初步設(shè)計時 和可按下列公式近似計算 st pc w msd st w en a n ppepe pc 式中 構(gòu)件毛截面面積及對毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩 wa 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距 p e pp aye 代入即可求得滿足全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件正截面抗裂性要求所需0 70tk stpc f 的有效預(yù)加力為 0 70 1 sd tk pe p m f w n e aw 由表 3 6 得 空心板毛截面換算面 6 542 57542 57 10 sd mkn mn mm 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 20 積 222 3359 43359 4 10acmmm 6 3363 2 3415 10 68 365 1068 365 10 350 75 i wcmmm y 上 假設(shè) 則cmap4 350 75430 25302 5 pp eyacmmm 上 代入得 6 6 26 542 57 10 0 75 2 65 68 365 10 821640 248 1302 5 3359 4 1068 365 10 pe nn 則所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為 p a lcon pe p n a 式中 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力 con 全部預(yù)應(yīng)力損失值 按張拉控制應(yīng)力的 20 估算 l 本橋采用股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋 直徑 15 2mm 公稱截面面積71 98 7mm 2 mpafpk1860 mpafpd1260 mpaep 5 1095 1 按 公預(yù)規(guī) 現(xiàn)取 預(yù)應(yīng)力損失總和近似 pkcon f75 0 pkcon f70 0 假定為 20 張拉控制應(yīng)力來估算 則 2 821640 248 788 83 0 8 0 7 1860 pe p conl n amm 采用 5 根股鋼絞線 即鋼絞線 單根鋼絞線公稱面積 181 46mm71 15 2 則滿足要求 22 5 181 46907 3 p amm 3 5 2 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 預(yù)應(yīng)力空心板選用 1 根股鋼絞線布置在空心板下緣 沿71 mmap40 空心板跨長直線布置 即沿跨長保持不變 見圖 3 9 預(yù)應(yīng)力鋼筋mmap40 布置應(yīng)滿足 公預(yù)規(guī) 要求 鋼絞線凈距不小于 25mm 端部設(shè)置長度不小于 150mm 的螺旋鋼筋等 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 21 圖 3 9 空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 尺寸單位 cm 3 5 3 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下 可由正截面承載能力極限狀態(tài)要 求的條件確定普通鋼筋數(shù)量 暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋 也暫不考 慮普通鋼筋的影響 空心板截面可換算成等效工字形截面來考慮 由 22 388 381438 115 4 kk b hcm 1438 115 k k b h 3 42 4 138 8 2 0 00686 382 567 1 8 064 1212 195191 53 kk b h cm 由 得 40 4 k hcm 1438 115 35 6 k k bcm h 則得等效工字形截面的上翼緣板厚度 f h 40 4 3514 8 22 k f h hycm 上 等效工字形截面的下翼緣板厚度 f h 40 4 3514 8 22 k f h hycm 上 等效工字形截面的肋板厚度 29935 627 8 fk bbbcm 等效工字形截面尺寸見圖 3 10 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 22 圖 3 10 等效工字截面示意 尺寸單位 cm 估算普通鋼筋時 可先假定 則由下式可求得受壓區(qū)高度 x 設(shè) f xh 070466 660 pshhacmmm 0 0 2 udcdf x mf b x h 由 公預(yù)規(guī) 由表 3 6 跨中 0 0 9 50c22 4 td fmpa 代入上式得 857 29857 29 ud mkn mn mm aaa 990 f bmm 6 0 9 857 29 1022 4 990 660 2 x x 整理后得 2 1320695850 xx 求得 且 55148 f xmmhmm 00 0 4264 b xhhmm 說明中和軸在翼緣板內(nèi) 可用下式求得普通鋼筋面積 s a 2 22 4 990 55 1260 907 3 273 150 280 cdpdp f s sd f b xf a amm f 說明按受力計算需要配置縱向普通鋼筋 現(xiàn)按構(gòu)造要求配置 普通鋼筋選用 hrb335 280 sd fmpa 5 2 10 s empa 按 公預(yù)規(guī) 2 00 0030 003 278 660550 44 s abhmm 普通鋼筋采用 8 12 2 22 12 8804 32 550 44 4 s ammmm 普通鋼筋布置在空心板下緣一排 截面受拉邊緣 沿空心板跨長直8 12 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 23 線布置 鋼筋重心至下緣 40mm 處 即 40samm 3 6 換算截面幾何特性計算 由前面計算已知空心板毛截面的幾何特性 毛截面面積 2 335940 amm 毛截面重心軸至板高的距離 向下 毛截面對其重心軸慣性 2 1 7 5 dmm 距 64 23415 10 mm 一 換算截面面積 0 a 0 5 2 4 5 2 4 2 1 1 1 95 10 5 65 907 3 3 45 10 2 10 6 788 83 3 45 10 335940 eppess p epp c s ess c aaaa e amm e e amm e amm 代入得 2 0 335940 5 65 1 907 3 6 1 788 83344103 095 amm 二 換算截面重心位置 所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為 01 2 1 3507 540 1 3507 540 5 65 1 907 3 302 5 6 1 788 83 302 5 2469336 238 eppess saa mm 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為 向下移 01 01 0 2469336 238 7 176 344103 095 s dmm a 則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為 01 3507 57 2335 3 l ymm 換算截面重心至空心板截面上緣的距離為 01 3507 57 2364 7 u ymm 換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為 01 335 340295 3 p emm 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 24 換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為 01 335 340295 3 s emm 三 換算截面慣性矩 0 222 0010101 622 2 104 1 1 23415 103359407 2 5 651 907 3295 3 61 788 83295 3 2 414 10 epppesss ada ea e mm 四 換算截面彈性抵抗矩 下緣 10 63 0 01 01 2 414 10 72 008 10 335 3 l l i wmm y 上緣 10 63 0 01 01 2 414 10 66 191 10 364 7 u u i wmm y 3 7 承載能力極限狀態(tài)計算 3 7 1 跨中截面正截面抗彎承載力計算 跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖 預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點到截面底邊的 距離 普通鋼筋離截面底邊的距離 則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普40pamm 40samm 通鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為 280 788 83 40 1280 907 3 40 40 280 788 83 1280 907 3 sdsspdpp ps sdspdp f a af a a amm f af a 070040660 pshhamm 采用換算等效工字形截面來計算 參見圖 上翼緣厚度 上148fhmm 翼緣工作寬度 肋寬 首先安公式來 990 f bmm 278bmm ffcdppd hbfaf 判斷截面類型 1260 907 3280 788 831363922 pdpsds faf an 22 4 990 1483282048 cdff f b hn 屬于第一類 t 形 應(yīng)按寬度的矩形截面來計算其抗彎承載力 990 f bmm 由計算混凝土受壓區(qū)高度 x 0 x 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 25 pdpsdscdf faf af b x 得 1260 907 3280 788 83 61 51 22 4 990 pdpsds cdf faf a xmm f b 0 0 4 70040 264 bh mm 148 f hmm 將代入下列公式計算出跨中截面的抗彎承載力 61 51 xmm ud m 0 6 0 61 51 22 4 990 61 51 660 22 858 32 10 858 32 0 9 857 29771 561 udcdf d x mf b x h n mm kn m mkn m 計算結(jié)果表明 跨中截面抗彎承載力滿足要求 3 7 2 斜截面抗彎承載力計算 1 截面抗剪強(qiáng)度上 下限復(fù)核 選取距支點 h 2 處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算 截面構(gòu)造尺寸及配筋 見圖 3 9 首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上 下限復(fù)核 按 公預(yù)規(guī) 5 2 9 條 3 0 0 0 51 10 dcu k vfbh kn 式中 驗算截面處的剪力組合設(shè)計值 kn 由表 1 6 得支點處剪 d v 力及跨中截面剪力 內(nèi)插得到距支點 h 2 450mm 處的截面 剪力 d v 350 326 8353 24 326 83314 55 7800 d vkn 截面有效高度 由于本橋預(yù)應(yīng)力鋼筋都是直線配置 有效 0 h 高度與跨中截面相同 0 h 0 660hmm 邊長為 150mm 的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度 空心板為 c50 則 kcu f 50 cu k fmpa 1 83 td fmpa 等效工字形截面的腹板寬度 b 278mm b 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 26 代入上述公式 0 33 0 0 0 9 314 55283 10 0 51 100 51 1050278 660661 67 d dcu k vkn vfbhkn 計算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求 按 公預(yù)規(guī) 第 5 2 10 條 33 20 1 25 0 50 101 25 0 50 101 0 1 83 278 660209 86 td f bhkn 式中 1 25 是按 公預(yù)規(guī) 5 2 10 條 板式受彎構(gòu)件可乘以 1 250 1 2 的提高系數(shù) 由于 0 0 9 314 55283 10 d vkn 3 20 1 25 0 50 10209 86 td f bhkn 并對照表 3 6 沿跨長各截面的控制剪力組合設(shè)計值 在至支點的部分區(qū)4 l 段內(nèi)應(yīng)按計算要求配置抗剪箍筋 其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋 為了構(gòu)造方便和便于施工 本橋預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋 計 算剪力全部由混凝土及箍筋承受 則斜截面抗剪承載力按下式計算 csd vv 0 svsvkcucs ffpbhv 0 3 321 6 02 1045 0 式中 各系數(shù)值按 公預(yù)規(guī) 5 2 7 條規(guī)定取用 1 異號彎矩影響系數(shù) 簡支梁 0 1 1 2 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù) 本橋為全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件 偏安全取 2 1 0 3 受壓翼緣的影響系數(shù) 取 1 1 3 b 等效工字形截面的肋寬及有效高度 0 h 0 278 660bmm hmm p 縱向鋼筋的配筋率 907 3788 83 1001000 924 278 660 p sv 箍筋的配箍率 箍筋選用雙股10 v sv sv bs a 則寫出箍筋間距的計算式為 2 2 10 2157 08 4 sv amm v s 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 27 v s 2 0 2 0 62 3 2 2 2 1 6 02 102 0 d svsvkcu v bhaffp 22262 2 11 01 10 2 10 20 6 0 924 50280 157 08 278 660 0 9 314 55 290 49 mm 50 cu k fmpa 箍筋選用 hrb335 則 mpafsv280 取箍筋間距 并按 公預(yù)規(guī) 要求 在支座中心向跨中方向200vsmm 不小于一倍梁高范圍內(nèi) 箍筋間距取 100mm 配箍率 min 157 08 0 28 0 12 278 200 sv sv v a bs 按 公預(yù)規(guī) 9 3 13 條規(guī)定 hrb335 12 0 min 在組合設(shè)計剪力值的部分梁段 3 020 1 25 0 5 10209 86 dtd vf bhkn 可只按構(gòu)造要求配置箍筋 設(shè)箍筋仍選用雙肢10 配箍率取 則 sv minsv 由此求得構(gòu)造配筋的箍筋間距 min 157 08 470 9 278 0 0012 sv v sv a smm b 取 300 v smm 經(jīng)比較綜合考慮 箍筋沿空心板跨長布置如圖 3 11 圖 3 11 空心板箍筋布置 尺寸單位 cm 2 斜截面抗剪承載力計算 由圖 3 11 選取以下三個位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計算 距支座中心 350mm 處截面 x 7450mm 2 h 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 28 距跨中位置 x 4350mm 處截面 箍筋間距變化處 位置確定見剪力 包絡(luò)圖 距跨中位置處截面 箍筋間距變化處 3300 12 2005700 xmm 計算截面的剪力組合設(shè)計值 可按表 3 6 由跨中和支點的設(shè)計值內(nèi)插得 到 計算結(jié)果列于表 3 7 表 3 7 各計算截面剪力組合設(shè)計值 截面位置 x mm 支點 7800 x 7450 x 5700 x 4350 x 跨中0 x 剪力組合設(shè)計值 v kn d326 83314 55238 83182 2753 24 1 距支座中心 350mm 處截面 即 x 7450mm 2 h 由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋是直線配置 故此截面的有效高度取與跨中近似 相同 其等效工字形截面的肋寬 由于不設(shè)彎起鋼 0 660hmm 278bmm 筋 因此 斜截面抗剪承載力按下式計算 svsvkcucs ffpbhv 0 3 321 6 02 1045 0 式中 0 1 1 2 1 0 1 1 3 278bmm 0 660hmm 1 14p 此處箍筋間距 210 mmsv100 2 2 10 2157 08 4 sv amm 則 min 157 08 0 565 0 12 278 100 sv svsv v a bs 50 cu k fmpa mpafsv280 代入 得 3 1 0 1 0 1 1 0 45 10278 660 20 6 0 924 500 00565 280 485 49 cs v kn 0 0 9 314 55283 095485 49 dcs vknknvkn 抗剪承載力滿足要求 2 跨中距截面處4350 xmm 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 29 此處 箍筋間距 300 v smm 182 27 d vkn min 157 08 0 188 0 12 278 300 sv svsv v a bs 斜截面抗剪承載力 3 1 0 1 0 1 1 0 45 10278 660 20 6 0 924 500 00188 280 280 052 cs v kn 0 0 9 1852 27164 043280 052 dcs vknknvkn 抗剪承載力滿足要求 3 距跨中截面距離處5700 xmm 此處 箍筋間距 200 v smm 238 83 d vkn min 157 08 0 283 0 12 278 200 sv svsv v a bs 斜截面抗剪承載力 3 1 0 1 0 1 1 0 45 10278 660 20 6 0 924 500 00283 280 343 60 cs v kn 0 0 9 238 83214 847343 60 dcs vknknvkn 計算表明抗剪承載力均滿足要求 3 8 預(yù)應(yīng)力損失計算 本橋預(yù)應(yīng)力鋼筋采用直徑為 12 7mm 的股鋼絞線 71 mpaep 5 1095 1 mpafpk1860 控制應(yīng)力取 mpafpk con 130218607 07 0 一 錨具變形 回縮引起的應(yīng)力損失 2l 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度 設(shè)臺座長 l 50m 采用一 端張拉及夾片式錨具 有頂壓時 則 mml4 mpae l l pl 6 151095 1 1050 4 5 3 2 二 加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失 3l 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 30 先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法 為減少溫差引起的預(yù) 力損失 采用分階段養(yǎng)護(hù)措施 設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺座之間的最大溫差 則 cttt 15 12 mpat l 301522 3 三 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 5l pe pk pe l f 26 0 52 0 5 式中 張拉系數(shù) 一次張拉時 0 1 預(yù)應(yīng)力鋼絞線松弛系數(shù) 低松弛 3 0 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 pk fmpafpk1860 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力 由 公預(yù)規(guī) 6 2 6 條 對于先張 pe 法構(gòu)件 mpa lconpe 4 1286 6 151302 2 代入計算式 得 mpa l 45 38 4 1286 26 0 1860 4 1286 52 0 3 00 1 5 四 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 4l 對于先張法構(gòu)件 peepl 4 式中 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值 ep 5 4 1 95 10 5 656 3 45 10 ep 在計算截面鋼筋中心處 由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝 pe 土法向應(yīng)力 其值為 mpa 0 0 00 0 0 y i en a n ppp pe slppp aan 600 天津大學(xué)仁愛學(xué)院 2011 屆本科生畢業(yè)設(shè)計 論文 31 0lconp 其中