框架結構畢業(yè)設計計算書（已完成）.doc

摘要本設計主要進行了結構方案中框4軸框架的抗震設計。在確定框架布局之后，先進行了層間荷載代表值的計算,接著利用頂點位移法求出自振周期，進而按底部剪力法計算水平地震荷載作用下大小，進而求出在水平荷載作用下的結構內力（彎矩、剪力、軸力）。接著計算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結構內力，找出最不利的一組或幾組內力組合。 選取最安全的結果計算配筋并繪圖。此外還進行了結構方案中的室內樓梯的設計并完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構件的內力和配筋計算及施工圖繪制。關鍵詞： 框架，結構設計，抗震設計 II畢業(yè)設計計算書ABSTRACT The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis5. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords : frames，structural design畢業(yè)設計計算書目 錄 中文摘要英文摘要一、設計資料1二、結構布置及結構計算簡圖的確定三、荷載計算四、內力計算. 1五、內力組合六、截面設計七、基礎設計.八、板式樓梯設計. 參考文獻. 附錄.附錄一：內力組合表.附錄二：梁配筋表.附錄三：柱配筋表.附錄四：KJ-3內力圖.附錄五：各層配筋簡圖.一、設計資料（1） 設計標高：室內設計標高0.000,室內外高差450mm.（2） 墻身做法：采用加氣混凝土塊，用M5混合砂漿砌筑，內粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面， 厚20mm，“803”內涂料兩度。外墻采用貼面磚，1：3水泥砂漿底厚20mm。（3） 樓面作法：樓板頂面為水磨石地面，樓板底面為15mm厚白灰砂漿天花抹面，外加V型輕鋼龍骨吊頂。（4） 屋面作法：現(xiàn)澆樓板上依次鋪20mm厚水泥砂漿找平層、300mm厚水泥珍珠制品隔熱找 平層、20mm厚水泥砂漿找平層和SDC120復合卷材，下面依次為15mm厚白灰砂漿天 花抹面和V型輕鋼骨龍吊頂。（5） 基本風壓：o=0.45KN/m2,地面粗糙度屬B類。（6） 抗震設防烈度：七度（0.1g）設計地震分組為第一組。（7） 地質條件：(由上至下):1、素填土： 重度為18.5KN/m3,fk=85KPa,Es=4.0Mpa,厚度為1m 。2、粉土： 重度為19.3KN/m3,fk=160KPa,Es=12Mpa,厚度為5.2m 。3、粉質粘土：重度為19KN/m3,fk=180KPa,Es=13.5Mpa,厚度為3.6m 。4、粉細砂： 重度為19.5KN/m3,fk=220KPa,Es=15.9Mpa,厚度為大于12m，未穿透.地下水位位于地下6.6m,對混凝土無侵蝕性。（8） 活荷載： 不上人屋面活荷載0.5KN/m2，教師樓面活荷載2.0KN/m2,走廊樓面活荷2.5KN/m2。二、結構布置及結構計算簡圖的確定:1、梁截面尺寸初選：邊跨梁：L=7200mm, h=(1/81/12)*L=(1/81/12)7200=900600mm，取h=700mm; b=(1/21/3)*h=350234mm,取b=300mm。中跨梁：L=3000mm,取h=(1/81 /12)*L=(1/81 /12)3000=375250mm，取h=400mm,b=(1/21/3)*h=300mm,取b=300mm。邊柱連系梁：b*h=300mm*700mm。中柱連系梁：b*h=300mm*400mm。2、柱截面尺寸初選：按層高確定柱截面尺寸，取底層高度H=4620+0.45+0.15=5220mm,b=(1/151/20)*H=348261mm,取柱截面均為bh=450450mm，現(xiàn)澆板厚為100mm。3、結構平面布置及結構計算簡圖：結構平面布置如圖1所示，取軸線為計算單元，結構計算簡圖如圖2所示，根據地質資料，確定基礎頂面離室外地面為500mm，由此求得底層層高為4.7m。各梁柱構件的線剛度經計算后列于圖2中，其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2I0（I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）?？蚣軇偠扔嬎悖?.邊跨框架梁線剛度：ib=2EcI。/LAB=2Ec0.30.73/(127.2) =23.8210-4Ecm32.中間跨框架梁線剛度： ib=2EcI。/LBC=2Ec0.30.43/(123.0)=10.6710-4Ecm33.二四層框架柱線剛度：ic=EcI。/L= Ec0.450.453/(123.9)=8.7610-4Ecm34.首層框架柱線剛度：ic=EcI。/L= Ec0.450.453/(125.22)=6.5510-4Ecm3在計算內力時，除底層柱外，柱的線剛度取框架實際柱線剛度的0.9倍。即：首層框架柱線剛度:ic=6.5510-4Ecm3二四層框架柱線剛度:ic=0.9Ec0.450.453/(123.9)=7.8810-4Ecm3三、荷載計算1.恒載計算（1） 屋面框架梁線荷載標準值：40厚C20(200號)細石混凝土剛性防水層表面壓光，配4鋼筋雙向中距 0.04*25=1.00KN/m2刷素水泥漿一道 0.002*20 =0.04 KN/m215厚1：3水泥砂漿找平 0.015*20= 0.3 KN/m240厚（最薄處）1：8水泥膨脹珍珠巖找2%坡，刷冷底子油一道，熱瀝青瑪腣脂兩道 0.112 *4=0.448KN/m220mm厚1：3水泥砂漿找平 0.02*20=0.4KN/m2100mm厚現(xiàn)澆混凝土屋面板，表面清掃干凈 0.1*25=2.5KN/m2板底20厚粉刷抹平 0.02*17=0.34KN/m2屋面恒荷載匯總 5.03 KN/m2邊跨框架梁自重 0.30.7255.25 KN/m 5.66 KN/m 梁側粉刷 2（0.7-0.1）0.02170.41KN/m中跨框架梁自重 0.30.4253.00 KN/m 3.21 KN/m 梁側粉刷 2（0.4-0.1）0.02170.21 KN/m作用在頂層框架梁上的線荷載為：g4AB1=g4CD1=5.66 KN/m g4BC1=3.21 KN/mg4AB2=g4CD2=5.033.6=18.11 KN/m g4BC2=5.033.0=15.09 KN/m （2） 樓面框架梁線荷載標準值：25mm厚水泥砂漿面層 0.025*20=0.50 KN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.10*25=2.5 KN/m215mm厚紙筋石灰抹底 0.015*16=0.24 KN/m2樓面恒荷載 3.24 KN/m2邊跨框架梁及梁側粉刷 5.66 KN/m 中跨框架梁及梁側粉刷 3.21 KN/m 作用在中間層框架梁上的線荷載為：gAB1=gCD1=5.66 KN/m gBC1=3.21 KN/mgAB2=gCD2=3.243.6=11.66 KN/m gBC2=3.243.0=9.72 KN/m （3） 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值：邊柱連系梁自重： 0.300.703.62518.90 KN粉刷： 20.02（0.70-0.10）3.6171.47 KN1.0m高女兒墻自重： 1.03.60.241916.42 KN粉刷： 20.021.03.6172.45 KN連系梁傳來屋面自重： 1/23.61/23.65.0316.30 KN頂層邊節(jié)點集中荷載： G4A=G4D=55.54 KN中柱連系梁自重： 0.300.403.62510.8 KN粉刷： 20.02（0.40-0.10）3.6170.74 KN連系梁傳來屋面自重：0.5 (3.62-3)1.53.61.85.0332.14KN頂層中間節(jié)點集中荷載： G4B=G4C=43.68KN（4） 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值：邊柱連系梁自重： 0.300.703.62518.90 KN粉刷： 20.02（0.70-0.10）3.6171.47 KN鋼窗自重： 2.42.30.452.49KN窗下墻體自重： 0.240.93.151912.93KN粉刷： 20.020.93.15171.93 KN窗邊墻體自重： 0.75（3.91.6）0.24197.87 KN粉刷： 20.020.75（3.91.6）171.18 KN框架柱自重： 0.450.453.92519.75 KN粉刷： 1.320.023.9171.75 KN連系梁傳來樓面自重： 1/23.61/23.63.2410.50 KN 中間層邊節(jié)點集中荷載： GA=GD=78.77 KN中柱連系梁自重： 10.8 KN粉刷： 0.74 KN內縱墻自重： 3.15（3.90.4）0.241950.24KN粉刷： 23.15（3.90.4）0.02177.50 KN扣除門洞重加上門重：2.11.0（70.2+1720.020.2）-11.65KN框架柱自重： 19.75KN粉刷： 1.75KN連系梁傳來樓面自重： 0.5(3.62-3)1.53.61.83.2420.71 KN 中間層中節(jié)點集中荷載： GB=GC=123.14KN（5） 恒載作用下的結構計算簡圖如圖3所示，其中：G4A= G4D=55.54 KNG4B= G4C=43.68 KNGA= GD=78.77 KNGB= GC=123.14 KNg4AB1= g5CD1=5.66KN/mg4BC1=3.21 KN/mg4AB2= g4CD2=18.11 KN/mg4BC2=15.09KN/mgAB1 = gCD1 =5.66KN/mgBC1=3.21KN/mgAB2 = gCD2 =11.66KN/mgBC2=9.72 KN/m2.屋、樓面活荷載計算屋、樓面活荷載作用下的結構計算簡圖如圖4所示。圖中各荷載值計算如下P4AB= P4CD=3.60.5=1.8 KN/mP4BC=0.53.0=1.5KN/mP4A=P4D=0.53.60.53.60.5=1.62KNP4B= P4C=0.5(3.62-3)1.50.53.63.60.53.20 KN PABPCD =2.03.6=7.2 KN/m走廊：PBC2.53.0=7.5KN/mPA= PD=0.53.60.53.62.0=6.48KNPB= PC=0.53.6+3.6-31.52.5+1/43.63.62.0=50.40KN3.風荷載計算風壓標準值計算公式為： =zszo因結構高度H16.920m30m,可取z1.0；對于矩形平面s1.3；z可查荷載規(guī)范得到，當查得得z 1.4 Tg=1.40.35=0.49s，故需要考慮頂層附加作用。Fn=n* FEK=0.0496*136.12=6.752 KN由于Tg=0.35T10.495s5Tg1.75s，故1 (0.35/0.495)0.9*1.0*0.08=0.05856FEK =1Geq=0.851GE=0.850.058562734.74 =136.12 KNF1=FEK=3864.16/29411.28136.12=16.50KN同理：F2=27.30KN F3=38.97KN F4=+ Fn =42.84 KN 故地震的水平作用力如圖8.所示：（5） 地震作用下的水平位移的彈性驗算：U= V1/ K1+ V2/ K2+ V3/ K3+ V4/ K4=( F1+ V2) K1 +( F2+ V3)/ K2+ (F3+ V4)/ K3+ ( F4+Fn )/ K4=132.36/29744+115.85/48050+88.56/48050+49.59/48050=1.010-3+1.810-3+2.410-3+4.410-3=9.610-3m層間位移驗算：底層：132.36/(29744*5.22)=0.8410-3滿足要求； 二層：115.85/(48050*3.9)=0.6210-3滿足要求；頂點位移驗算：=9.610-3 /16.92=0.5710-3滿足要求。由于風荷載遠小于水平地震作用，故不必驗算風荷載作用下框架的彈性水平位移，肯定能夠滿足。四、內力計算（1） 恒載作用下的內力計算采用分層法。頂層：由圖3中取出頂層進行分析，結構計算簡圖如圖9所示。圖9中的柱子線剛度取框架柱實際線剛度的0.9倍。圖中，梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，可根據固端彎矩相等的原則先將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載。等效均布荷載的計算公式如圖10.所示： g4邊g4AB1+g4AB2=5.66+18.11=21.78KN/mg4中g4BC1+g4BC2=3.21+15.09=12.65 KN/m圖示結構內力可用彎矩分配法計算，各桿的固端彎矩為：M4AB= M4CD =g4邊l邊221.787.2294.09KNMM4BC=g4中l(wèi)中212.653.029.49 KNM彎矩分配法計算過程如附表.所示：一到三層荷載作用如圖12.：同理，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載。g邊gAB1+gAB2=5.66+11.66=16.04 KN/mg中gBC1+gBC2=3.21+9.72=9.29 KN/m各桿的固端彎矩為：MAB= MCD=g邊l邊216.047.2269.30 KNMMBC=g中l(wèi)中29.293.026.97KNM彎矩分配法計算過程如附表.所示：底層除柱子的線剛度不同外，其它同二至四層，故其彎矩分配過程如附表所示：（2） 跨中彎矩計算：實際跨中彎矩M=MO-(M+M）/2，其中MO為框架梁在實際分布荷載作用下，將固端彎矩簡化為簡支端計算時的跨中彎矩。（a）初始跨中彎矩計算過程如圖24.所示：對于：M4邊跨中ql2=5.667.2236.68KNM（四層邊跨）M4中跨中=3.213.023.61 KNM（四層中跨）M邊跨中=5.667.2236.68 KNM（底層邊跨）M中跨中=3.213.03.61 KNM（底層中跨）對于：M4邊跨中107.58KNM(頂層邊跨)M邊跨中69.26KNM(底層邊跨)對于：M4中跨中3.015.093.01/416.98 KNM (頂層中跨)M中跨中3.09.723.01/410.94 KNM (底層中跨)初始跨中彎矩組合：頂層： 底層：(b)跨中彎矩計算：頂層：M邊跨中=144.26-（38.70+61.19）/2=94.32 KN.M M中跨中=20.59-（27.91+27.92）/2=-7.325 KN.M底層：M邊跨中=105.94-（39.13+51.09）/2=60.83KN.M M中跨中=14.55-（17.02+17.38）/2=-2.65 KN.M (3)剪力計算：（以頂層和底層為例）對頂層邊跨： V17.25.667.23.618. 113.63.618.111.87.238.70+61.080 V175.30KN 同理：V281.52KN對頂層中間跨：V13.03.213.01.515.093.01.50 V113.92 KN，V213.95KN 對底層邊跨：V17.25.667.23.611.663.63.612.711.87.239.29+51.110 V156.10KN ，V259.39KN對底層中間跨：V3.03.213.01.59.723.01.50 V113.92KN, V213.95KN（4）柱子軸力計算：（以頂層和底層為例）頂層邊柱：N4D=G4DG柱V1=152.38KN頂層中柱：N4C=G4CG柱V1V2=165.64KN底層邊柱: N1D=G1DN2DG柱V1=561.71KN底層中柱N1C=G1CN2CG柱V1V2=758.29KN（3） 恒載作用下的內力簡圖為：彎矩圖（圖25.）、剪力圖（圖26.）、軸力圖（圖27.）。2.樓面活載作用下的內力計算：（1） 活載分布按滿布荷載法，活載作用下的內力計算也采用分層法。由于頂層活載大小和標準層不一樣，所以分開算。對頂層，其荷載分布情況如圖28.所示：圖示（a）結構內力較復雜，可將梯形荷載等效為均布荷載計算，同樣利用彎矩分配法計算. P4邊P4AB=1.8=1.60 KN/mP4中P4BC=1.5=0.94 KN/m各桿的固端彎矩為：MAB= MBA=P4邊l邊21.607.226.70KNMMBC=P4中l(wèi)中20.943.020.71KNM故其彎矩分配過程如附表.所示：對二、三層，其荷載分布情況如圖30.所示：P邊PAB=7.2=6.41 KN/mP中PBC=7.5=4.69KN/m各桿的固端彎矩為：MAB= MBA=P邊l邊26.417.2226.78KNMMBC=P中l(wèi)中24.693.023.53KNM故其彎矩分配過程如附表.所示：對于底層，荷載分布與二三層相同，只是分配時分配系數(shù)不同，其彎矩分配過程如附表所示：將各層分層法求得的彎矩疊加，柱子按傳遞，底層按傳遞，并將各節(jié)點重新分配求得活載作用下的彎矩圖。（2） 跨中彎矩計算：與恒荷載作用時一樣，活荷載仍然按滿跨布置，將固端簡化為簡支，求出簡時的跨中彎矩。(a)初始跨中彎矩計算：對于：M4邊跨中107.58KNM(頂層邊跨)M邊跨中69.26KNM(底層邊跨)對于：M4中跨中3.015.093.01/416.98 KNM (頂層中跨)M中跨中3.09.723.01/410.94 KNM (底層中跨)（b）實際跨中彎矩計算：頂層：M邊跨中=10.69-（4.20+5.28）/2=5.95 KN.M M中跨中=1.69-（1.61+1.61）/2=0.08 KN.M底層：M邊跨中=42.77-（15.08+20.15）/2=25.16KN.M M中跨中=8.44-（7.33+7.34）/2=1.11 KN.M（3） 剪力計算：同恒載作用下，按簡支跨計算：頂層中跨：V1V21.41 KN底層中跨：V1V27.05 KN頂層邊跨：V1=5.43KN, V2=5.73KN底層邊跨：V1=21.62 KN, V2=23.02KN(4)軸力計算：頂層：邊柱軸力：N4D=P4D+V1=7.05KN中柱軸力：N5C=P5C+V1+V2=73.45 KN底層：底層邊柱：N1D=PD+ N2D +V1=271.65KN底層中柱：N1C=PC+V1+ N2C +V2=380.31 KN（5）活載作用下的內力簡圖為：彎矩（圖42）、剪力（圖43）、軸力（圖44）3.地震力作用下的內力計算：地震力作用下的內力計算采用D值法，把各層層間剪力Vj分配給該層的各個柱子。V4=F4+Fn =49.59KNV3=F3 +V4=88.56KNV2=F2 +V3=115.85KNV1=F1 +V2=132.36KN各層柱子的D值為：D4中D3中D2中11224KN/M , D4邊D3邊D2邊12801KN/MD1中7618KN/M , D1邊7254KN/M所以：V4邊11.58KNV4中13.21KNV3邊20.69KNV3中23.59KNV2邊27.06KNV2中30.86KNV1邊32.28KNV1中33.90KN各層柱子的反彎點高度為：yh=(y0+y1+y2+y3)h對頂層邊柱：k3.023，查表得：y00.45，y1=y2=y3=0所以：yh=(y0+y1+y2+y3)h =1.755m對頂層中柱：k4.377，查表得：y0=0.45，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h1.755m三層邊柱：k3.023，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h1.950m三層中柱：k4.377，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h1.950m二層邊柱：k3.023，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h1.950m二層中柱：k4.377，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h1.950m首層邊柱：k7.232，查表得：y0=0.55，y1=y2 =y3=0 ,yh=(y0+y1+y2+y3)h2.871m首層中柱：k10.531，查表得：y0=0.55，y1=y2=y3=0 yh=(y0+y1+y2+y3)h2.871m求出反彎點高度和各層柱子剪力后，即可求出各柱端彎矩。對頂層：邊柱：Mc4bu=11.580.553.9=38.33KNMMc4bl=11.580.453.9=20.33KNM中柱：Mc4zu=13.210.553.9=44.68KNMMc4zl =13.210.453.9=23.19KNM由節(jié)點平衡求得梁端彎矩：邊節(jié)點：Ml4b=38.33KNM中間節(jié)點：Mbl=Mc4zu=23.82/(23.82+10.67)44.68= 23.64KNMMbr=Mc4zu=10.67/(23.82+10.67)44.68= 21.04KNM對三層：邊柱：Mc3bu=20.690.503.9=40.34KNMMc3bl=20.690.503.9=40.34KNM中柱：Mc3zu=23.590.53.9=46.01KNMMc3zl =23.590.53.9=46.01KNM由節(jié)點平衡求得梁端彎矩：邊節(jié)點：Ml3b=20.33+40.3460.67KNM中間節(jié)點：Mbl=（Mc4zl +Mc3zu）=23.82/(23.82+10.67)*(23.19+46.01)=36.60KNMMbr=32.59 KNM對二層：邊柱：Mc2bu=27.060.503.9=52.77KNMMc2bl=27.060.503.9=52.77KNM中柱：Mc2zu=30.860.503.9=60.19KNMMc2zl =30.860.503.9=60.19KNM：由節(jié)點平衡求得梁端彎矩：邊節(jié)點：Ml2b=52.77+40.3493.11KNM中間節(jié)點：Mbl=（Mc3zl +Mc2zu）=23.82/(23.82+10.67)* (46.01+60.19)=56.18KNMMbr=50.02 KNM對首層：邊柱：Mc1bu=32.280.455.22=75.82KNMMc1bl=32.280.555.22=92.67KNM中柱：Mc1zu=33.900.455.22=79.63KNMMc1zl =33.900.555.22=97.32KNM由節(jié)點平衡求得梁端彎矩：邊節(jié)點：Ml1b=75.82+52.77128.60KNM中間節(jié)點：Mbl=（Mc2zl +Mc1zu）= 23.82/(23.82+10.67)*(79.63+60.19)=73.96KNMMbr=65.85 KNM剪力計算：對四層：邊柱 (20.33+24.85)/3.911.58 KN 邊跨：-(24.85+14.99)/7.2-5.53KN 中跨：-(13.35+13.35)/3.0-8.90 KN 中柱：(23.19+28.34)/3.913.21 KN對三層：邊柱 (40.34+40.34)/3.920.69 KN 邊跨：-(60.67+36.60)/7.2-13.51KN 中跨：-(32.59+32.59)/3.0-21.73KN 中柱：(46.01+46.01)/3.923.59KN對二層：邊柱 (52.77+52.77)/3.927.06KN 邊跨： -(93.11+56.18)/7.2-20.73KN 中跨:-(50.02+50.02)/3.0-33.34KN 中柱：(60.19+60.19)/3.930.86KN對首層：邊柱: (92.67+75.82)/5.22 32.28KN 邊跨：-(128.60+73.96)/7.2-28.13KN 中跨：-(65.85+65.85)/3.0- 43.90KN 中柱：(97.32+79.63)/5.2233.90KN軸力計算：四層邊柱：N4邊=-5.53KN四層中柱：N4中=5.53-8.90=-3.37 KN同理：N3邊=-13.51-5.53=-19.04 KNN3中=13.51-3.37-21.73=-11.59 KNN2邊=-20.73-19.04=-39.77KNN2中=20.73-11.59-33.34=-24.21 KNN1邊=-28.13-39.77=-67.90 KNN1中=28.13-24.21-43.90=-39.98KN水平地震作用下的彎矩圖如圖45.所示, 剪力圖示于圖46，軸力圖示于圖47。4.風荷載作用下的內力計算：同地震力作用下一樣，風荷載作用下的內力計算仍然采用D值法，把各層層間剪力Vj分配給該層的各個柱子。V4= Pw4 =7.33KNV3= Pw3+V4=16.2KNV2= Pw2+V3=24.41KNV1= Pw2+V2=33.86KN各層柱子的D值為：D4中D3中D2中12801KN/MD4邊D3邊D2邊11224KN/MD1中7618KN/M D1邊7254KN/M所以：V4邊1.71KNV4中1.95KNV3邊3.78KNV3中4.32KNV2邊5.70KNV2中6.50KNV1邊8.26KNV1中8.67KN各層柱子的反彎點高度為：yh=(y0+y1+y2+y3)h對頂層邊柱：k3.023，查表得：y0=0.45，y1=y2=y3=0所以：yh=0.3768h1.755對頂層中柱：k4.377，查表得：y0=0.45，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.45h1.755三層邊柱：k3.023，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.4768h1.950三層中柱：k4.377，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h1.950二層邊柱：k3.023，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h1.950二層中柱：k4.377，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h1.950首層邊柱：k7.273，查表得：y0=0.55，y1=y2= y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.55h2.871首層中柱：k10.531，查表得：y0=0.55，y1=y2=y3=0 yh=(y0+y1+y2+y3)h0.55h2.871求出反彎點高度和各層柱子剪力后，即可求出各柱端彎矩。對頂層：邊柱：Mc4bu=1.710.553.9=3.67KNMMc4bl=1.710.453.9=3.00KNM中柱：Mc4zu=1.950.553.9=4.19KNMMc4zl =1.950.453.9=3