金地大酒店設(shè)計.doc

第一章 設(shè)計的基本資料1.1 初步設(shè)計資料一、工程名稱：金地大酒店二、建設(shè)地點：三、工程概況：建筑總高26.4m、共6層，2-6層層高3.5m，底層層高4.5m,室內(nèi)外高差0.45m。四、主導(dǎo)風(fēng)向：全年為東南風(fēng)，基本風(fēng)壓=0.25kn/五、地面粗糙類型：c類六、地質(zhì)條件：根據(jù)勘察報告，建筑場地地勢平坦，地基土沉積及環(huán)境較簡單，自上而下分別見下表（表中承載力、樁周側(cè)阻力均為標(biāo)準值，單位均為kn/）：地層編號土層名稱土層厚度m承載力樁的極限側(cè)摩擦阻力樁的極限端摩擦阻力雜填土2.2028粉質(zhì)粘土5.8012046700粘土8.2016042750中密的細砂4.5018036基巖4.3016035七、 區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場地土為類。八、 建筑物安全等級：級。九、 材料選用：1、混凝土采用c25、c30。2、鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱扎鋼筋hrb400、其余采用熱扎鋼筋hpb235一級鋼筋。3、墻體：內(nèi)、外隔墻采用水泥空心磚，其尺寸外300mm250mm110mm，重度r=10.3kn/m。4、窗：鋁合金門窗r=0.4kn/m。5、門：木門，r=0.15kn/m。十、 的平面布置如圖1-1，框架計算單元如圖1-2,框架軸線尺寸見圖1-3。圖1-1 柱的平面布置圖圖1-2 框架計算單元 圖1-3 框架軸線計算單元1.2 結(jié)構(gòu)選型一、體系選型：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。二、屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形屋蓋，柔性防水屋面，屋面板厚100mm。三、樓面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形樓蓋，板厚100mm。四、樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土板式樓梯。1.3 確定框架計算簡圖底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件，室內(nèi)外高差-0.45m，基礎(chǔ)埋深定為0.50m，底層柱高為5.45m，其余各層取3.5m。一、梁的截面尺寸l=6600mm，h=(1/81/12)l=825mm550mm，取h=600mmb=(1/21/3)h=300mm200mm,取 b=300mm故：框架梁初選截面尺寸為bh=300 mm600 mm同理中間過道梁的截面尺寸bh300 mm600mm二、柱的截面尺寸按層高確定柱截面尺寸，取底層 h=4950mmb=（1/151/20）h=330mm247.5mm初選柱截面尺寸：底層 bh=400mm700mm 其它層 bh=400mm600mm三、梁柱線剛度計算由于樓板采用現(xiàn)澆，所以中間梁的線剛度i=2i0根據(jù)公式i=ei/l，就可以得出梁、柱的線剛度如下：梁： i邊跨=ei/l=knmi中跨=ei/l=knm柱： i底層=ei/l=knm i其余=ei/l=knm令i余柱=1.0，則其余各桿的相對線剛度為： 框架梁柱的相對線剛度如圖1-4所示，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。 圖1-4 梁柱相對線剛度第二章 荷載計算2.1 恒荷載標(biāo)準值的計算一、屋面防水層（柔性）三氈四油鋪小石子 0.4kn/m2找平層：20mm厚水泥砂漿 0.015m20kn/m3=0.30kn/保溫層：80mm厚礦渣水泥 0.08m14.5kn/m3=1.16kn/找坡層：水泥珍珠巖找坡 2%(5.4m2+6.6m)1/22%1/211=0.96kn/結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混泥土 0.1m25kn/m32.5kn/吊頂:v型輕鋼龍骨 0.2kn/合計： 5.62kn/二、各走廊樓面及標(biāo)準層樓面 水磨石面層 0.65kn/ 結(jié)構(gòu)層：100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混泥土板 0.1m25kn/m32.5kn/吊 頂： v型輕鋼龍骨 0.2kn/合計： 3.35kn/三、梁自重 25kn/m30.3m（0.60m0.1m）3.75 kn/m四、柱自重：底層 0.40.725=7 kn/m 其它層 0.40.625=6 kn/m 五、基礎(chǔ)梁（bh=300mm500mm）基礎(chǔ)梁自重 25kn/m30.3m0.5m3.75kn/m六、外墻自重 250mm厚水泥空心磚 0.25m10.3kn/m32.58kn/外墻面：20mm厚水泥砂漿刷涂料 20kn/m20.02m0.4kn/內(nèi)墻面：20mm厚混合砂漿刷涂料 17kn/m20.02m0.34kn/合計： 3.32kn/m 七、內(nèi)墻自重 250mm厚內(nèi)墻：250mm厚水泥空心磚 0.25m10.3kn/m32.58kn/墻面：兩面各20mm厚混合砂漿刷涂17kn/m20.02m20.68kn/合計： 3.26kn/八、110mm厚內(nèi)墻：110mm厚水泥空心磚 0.11m10.3kn/m31.13kn/墻面：兩面各20mm厚混合砂漿刷涂17kn/m20.02m20.68kn/合計： 1.81kn/2.2 活荷載標(biāo)準值的計算一、屋面和樓面活荷載標(biāo)準值根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范查得1、樓面：2.0 kn/m2 2、走廊：2.5 kn/m23、房間：2.0 kn/m2 4、不上人屋面： 0.5 kn/m2二、雪荷載 sk1.00.3kn/m20.3kn/m2屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者中取大值。2.3 荷載計算屋面板傳來荷載：板傳主梁上的三角形或梯形荷載等效均布荷載，荷載的傳遞如圖2-1。 圖2-1 板傳荷載示意圖一、ab、cd軸間框架梁1、屋面板傳荷載：a1.65m/5.4m=0.31q（12a2a3）（120.3120.313）q0.838q恒載： 5.62kn/m21.65m0.838215.53kn/m活載： 0.5kn/m21.65m0.83821.38kn/m梁自重 3.75kn/m2、樓面板傳荷載：恒載： 3.35kn/m21.65m0.83829.3kn/m活載： 2.0kn/m21.65m0.83825.53kn/m墻自重： 3.26 kn/m2（3.5m-0.6m）9.45kn/mab、bc軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載梁自重板傳荷載3.75kn/m15.53kn/m19.28kn/m活載板傳荷載1.38kn/m樓面梁：恒載梁自重板傳荷載墻自重 3.75kn/m9.3kn/m9.45kn/m22.5kn/m 活載板傳荷載5.53kn/m二、bc軸間框架梁（兩側(cè)房間）1、屋面板傳荷載恒載：5.62kn/m21.125m27.9kn/m活載：0.5kn/m21.125m20.7kn/m梁自重：3.75kn/m2、樓面板傳荷載恒載：3.35kn/m21.125m25.23kn/m活載：2.0 kn/m21.125m22.81kn/m梁自重：3.75kn/m（1）、bc軸間（兩側(cè)房間）框架梁均布荷載為：屋面梁： 恒載梁自重板傳荷載 3.75kn/m7.9kn/m11.65kn/m 活載板傳荷載0.7kn/m樓面梁： 恒載梁自重板傳荷載墻自重 3.75kn/m5.23kn/m+9.45 kn/m18.43kn/m 活載板傳荷載2.81kn/m（2）、bc軸間（走道）框架梁均布荷載為：屋面梁： 恒載梁自重板傳荷載 3.75kn/m0kn/m3.75kn/m 活載板傳荷載0kn/m 樓面梁： 恒載梁自重板傳荷載 3.75kn/m0kn/m3.75kn/m 活載板傳荷載0kn/m（3）、bc軸間框架梁集中荷載為：a1.125m/3.3m=0.34q（12a2a3）（120.3420.343）q0.729q屋面板傳荷載：恒載：5.62kn/m21.125m0.7295.62 kn/m21.05m= 11.01kn/m活載： 0.5kn/m21.125m0.72920.5kn/m21.05m0.98kn/m樓面板傳荷載：恒載： 3.35kn/m21.125m0.7293.35 kn/m21.05m5.56kn/m活載： 2.0kn/m21.125m0.7292.5kn/m21.05m4.44kn/m頂層梁集中荷載：恒載：7.9kn/m1.125m3.75kn/m（1.125m6.6m）11.01kn/m6.6m= 110.52kn活載： 0.7kn/m1.125m0.98kn/m6.6m7.26kn/m樓面梁集中荷載：恒載： 5.23kn/m1.125m（3.75kn/m9.45kn/m） （1.125m6.6m）5.56kn/m6.6m= 144.55kn活載： 2.81kn/m1.125m4.44kn/m6.6m32.47kn/m框架恒載、活載作用分布圖見圖2-2、圖2-3。將集中荷載等效為梁上的均布荷載后的荷載作用分布圖見圖2-4、圖2-5。三、a軸柱縱向集中荷載的計算1、頂層柱： 女兒墻自重（做法：墻高800mm，100mm的混凝土壓頂,壓頂寬300mm，壓頂及女兒墻兩側(cè)粉刷20mm厚的水泥砂漿。） 0.8m0.25m10.3kn/m325kn/m30.1m0.3m0.9 m20kn/m30.02 m23.53kn/m頂層柱恒載女兒墻自重梁自重板傳荷載 3.53kn/m6.6m3.75kn/m（6.6m5.4m0.5m0.25m）5.62kn/m26.6m5.4m/2162.95kn頂層柱活載板傳荷載 0.5kn/m26.6m5.4m/28.91kn2、標(biāo)準層柱恒載：外墻自重kn/m23.32kn/m2=36.66kn內(nèi)墻自重3.26kn/m（3.5m0.6m）5.4m51.05kn梁自重3.75kn/m（6.6m0.6m5.4m0.25）42.19kn板傳荷載=3.35kn/m26.6m5.4m/259.7kn標(biāo)準層柱恒載=外墻自重內(nèi)墻自重梁自重板傳荷載 =36.66kn51.05kn42.19kn59.7kn=189.6kn標(biāo)準層柱活載板傳荷載2kn/m26.6m5.4m/235.64kn3、基礎(chǔ)頂面恒載底層外縱墻自重基礎(chǔ)梁自重 3.32kn/m2（5.45m0.6m0.5m）(6.6m0.4m)3.75kn/m（6.6m0.4m）89.54kn23.25kn112.79kn四、b軸柱縱向集中荷載的計算 1、頂層柱恒載梁自重板傳荷載 3.75kn/m5.62kn/m6.6m(6.6m5.4m)/2304.49kn頂層柱活載板傳荷載 0.5kn/m26.6m(6.6m5.4m)/219.8kn2、標(biāo)準層柱恒載:250mm內(nèi)墻自重（3.5m0.6m）3.26kn/m220.9m2.1m0.15kn/m2138.8kn 110mm內(nèi)墻自重1.81kn/m21.91kn/m（3.5m-0.6m）0.15kn/m20.8m2.1237.2kn梁自重3.75kn/m（5.4m0.25m6.6m0.5m6.6m6.6m/20.25m-0.3m0.125m）77.72kn板傳荷載=3.35kn/m26.6m（5.4m6.6m）/2132.66kn標(biāo)準層柱恒載=墻自重梁自重板傳荷載 =138.8kn37.2kn77.72kn132.66kn386.38kn標(biāo)準層柱活載板傳活載2.0kn/m26.6m（5.4m6.6m）/279.2kn3、基礎(chǔ)頂面恒載基礎(chǔ)梁自重 (6.6m0.4m5.4m/26.6m/20.7m)3.75kn/m 43.13kn五、c軸柱縱向集中荷載的計算同b軸柱六、d軸柱縱向集中荷載的計算同a軸柱七、底層柱的自重 g（5.45m-0.1m）7kn/m37.45kn標(biāo)準層柱的自重 g（3.5m-0.1m）6kn/m20.4kn框架載豎向荷載作用下的受荷總圖如圖2-6。 圖2-2 恒載作用分布圖 圖2-3 活載作用分布圖圖2-4 等效均布荷載后的 圖2-5 等效均布荷載后的恒載作用分布圖 活載作用分布圖 圖2-6 豎向受荷總圖（圖中數(shù)值均為標(biāo)準值，單位為kn）第三章 內(nèi)力計算3.1 風(fēng)荷載計算框架在風(fēng)荷載作用（從左向右吹）下的內(nèi)力用d值法（改進的反彎點法）進行計算。一、基本風(fēng)壓值：kn/m2二、值：由于建筑物總高h不超過30m，所以=1.0，查荷載規(guī)范得值：迎風(fēng)面=0.8，背風(fēng)面=-0.5，所以取=1.3。三、作用在屋面梁和樓面節(jié)點處的集中力風(fēng)荷載標(biāo)準值表3-1 集中風(fēng)荷載標(biāo)準值 層次離地高度z/m(kn/m2)/m/m/kn622.451.31.00.875518.951.31.00.86.15415.451.31.00.745.62311.951.31.00.75.5628.451.31.00.75.5614.951.31.00.740.254.953.56.71注：，其中：=下層柱高，=上層柱高，對頂層為女兒墻高度的2倍。四、風(fēng)荷載作用下的位移驗算 表3-2 橫向2-6層d值及剪力分配系數(shù)的計算表 構(gòu)件名稱（kn/m）（kn/m）a軸柱0.970.3270.3201.5580.205b軸柱1.770.4690.4590.295c軸柱1.770.4690.4590.295d軸柱0.970.3270.3200.205=1.5886.1796128.6kn/m表3-3 橫向底層d值及剪力分配系數(shù)的計算表 構(gòu)件名稱（kn/m）（kn/m）a軸柱0.950.490.2020.8980.225b軸柱1.740.5990.2470.275c軸柱1.740.5990.2470.275d軸柱0.950.490.2020.225=0.8986.2956484.2kn/m五、框架風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計算見表3-4 （3-1）表3-4 框架風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計算 層數(shù)/(kn)/(kn)/(kn/m)/ (m)65596128.60.000051/ 7000056.1511.150.000121/ 2916745.6216.770.000171/ 2058835.5622.330.000231/ 1521725.5627.890.000291/ 1206916.7134.656484.20.000611/ 8115側(cè)移驗算: 層間側(cè)移最大值1/ 81151/550(滿足)六、框架在風(fēng)荷載(從左向右吹)下的內(nèi)力用d值法進行計算。其步驟為：1、求各柱反彎點處的剪力值； 2、求各柱反彎點高度； 3、求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩； 4、求各柱的軸力和梁剪力。計算過程見表3-5，左風(fēng)作用下的彎矩圖見圖3-1。表3-5 各框架柱反彎點位置、剪力和柱端彎矩 層號柱號(kn)(kn)(knm)(knm)6a(d)0.20551.030.3500.351.262.34b(c)0.2951.480.38900.3892.023.165a(d)0.20511.152.29 0.40 0 0.40 3.214.81b(c)0.295 3.290.43900.4395.066.464a(d)0.20516.773.44 0.450 0.455.426.62b(c)0.2954.950.4500.457.89.533a(d)0.20522.334.580.4500.457.218.82b(c)0.2956.590.47300.4737.7912.162a(d)0.2050.785.720.5000.5010.0110.01b(c)0.2958.060.5000.5014.1114.111a(d)0.22534.67.79 0.650 0.6527.614.86b(c)0.2759.520.57600.57629.8922.00 圖3-1 左風(fēng)作用下結(jié)構(gòu)彎矩圖(knm)3.2 地震作用 一、水平地震作用的計算 1、該建筑高度小于40m,且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可以采用采用底部剪力法進行計算，抗震設(shè)防烈度為7度，近震，現(xiàn)場類別為類場地,設(shè)計分組為第一組。2、作用于屋面梁及各層樓面梁處的重力荷載代表值為： 屋面梁處：g結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重50雪荷載 樓面梁處：g結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重50活荷載其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重取樓面上、下1/2層高范圍內(nèi)（屋面梁處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)及構(gòu)件自重（包括縱、橫梁自重，樓板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層、縱橫墻體及柱等自重）3、各樓層重力荷載代表值0.3kn/m259.4 m17.4m310.068kn （162.95kn304.49kn）92（3.5m/20.1m）406kn/m0.5310.068kn8964.95kn（189.6kn386.38kn）92（3.5m/20.1m）406kn/m11183.64kn（189.6kn386.38kn）92（3.5m/25.45m/20.1m）407 kn/m11592.64kn4、質(zhì)點重力荷載代表值見圖3-2圖3-2 結(jié)構(gòu)水平地震作用簡圖二、框架自振周期的計算 框架自振周期的計算可采用能量法，按式 （3-2）式中：結(jié)構(gòu)基本周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取0.6； 假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷 載而算得的結(jié)構(gòu)各層樓面處位移（m）。該式分子分母項計算過程見表3-6 表3-6 基本周期的計算 層號(kn)(kn/m)/(kn)(kn/m)(knm)659736268964.950.00990.29642657.21787.656.1520148.590.02220.28653204.11917.9845.6231332.230.03450.26432955.84781.2335.5642515.870.04680.22982570.00590.5925.5653699.510.05910.1832046.61374.5316.7156484265292.150.12390.12391436.33177.96其中2-6層：=(0.32+0.469)206.17kn/m=973626kn/m底 層：=(0.202+0.247)206.29kn/m=564842kn/m=20.6=0.59(s)三、多遇水平地震作用標(biāo)準值和位移的計算多遇地震作用下，設(shè)防烈度為7度，查表，類場地一區(qū)，查表tg0.35s65292.15kn=55498.33kn因為tgt15tg，故 t10.59s1.4tg，所以需考慮頂部附加水平地震作用，即： 對于多質(zhì)點體系，結(jié)構(gòu)底部總橫向水平地震作用的標(biāo)準=0.03755498.33kn =2053.42kn附加頂部集中力=0.1172053.42kn =240.25kn=2053.42-240.25kn =240.25kn質(zhì)點的水平地震作用標(biāo)準值，樓層地震剪力及樓層間位移的計算過程見表3-7其中 （3-3）表3-7 ，和的計算層號(kn)(m)(kn)(kn)(kn/m)(m)68964.9522.95205745.6904156.25412.6413.19736260.0004511183.6419.45217521.8436.21849.310.0009411183.6415.95178379.06357.221206.530.0012311183.6412.45139236.32279.221485.750.0015211183.648.95100093.58200.721686.470.0017111592.645.4563179.89126.71813.175648420.0032首層： 滿足位移要求二層： 滿足位移要求四、框架地震內(nèi)力的計算框架柱剪力和柱端彎矩計算采用d值法，計算過程和結(jié)果見表3-8、表3-9。表3-8 橫向水平地震荷載作用下a軸，d軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層號(kn)(kn/m)(kn/m)(kn)(knm)(knm)6413.1973626197440.028.260.970.3510.1218.795849.31197440.0216.990.970.423.7935.6841206.53197440.0224.130.970.453846.4531485.75197440.0229.720.970.4546.8157.2121686.47197440.0233.730.970.559.0359.0311813.1756484212705.80.02239.90.950.65141.3576.11表3-9 橫向水平地震荷載作用下b軸，c軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層號(kn)(kn/m)(kn/m)(kn)(knm)(knm)6413.197362628320.30.0312.391.770.38916.8726.55849.3128320.30.0325.481.770.43939.1550.0341206.5328320.30.0336.21.770.4557.0269.6931485.7528320.30.0344.571.770.47373.7982.2121686.4728320.30.0350.591.770.580.5380.5311813.1756484215536.30.02850.781.740.576159.41117.34橫向水平地震作用下的內(nèi)力圖見3-3、3-4、3-5。 3-3 橫向水平地震作用下m圖（kn/m） 圖3-4 橫向水平地震作用下v圖（kn） 圖3-5 橫向水平地震作用下n圖（kn）3.3 恒載作用下的內(nèi)力計算一、恒載作用下框架的彎矩計算1、粱的固端彎矩可按下面方法求得： （3-4）2、根據(jù)粱柱線剛度圖1-4，算出各節(jié)點的分配系數(shù)如: 其余見圖3-6用彎矩分配法計算框架內(nèi)力傳遞系數(shù)為1/2，各節(jié)點分配二次即可。恒荷載作用下桿端彎矩如圖3-7所示 圖3-6 彎矩分配法計算框架桿端彎矩(恒載作用下) 圖3-7 恒荷載作用下的m圖(knm)二、恒載作用下框架的剪力計算：據(jù)簡圖3-8和推倒公式進行計算： 圖3-8粱： 柱： 恒荷載作用下框架的剪力如圖3-6所示。三、恒載作用下框架的軸力計算：參照圖2-6恒荷載作用下框架受荷簡圖（標(biāo)準值）和圖3-9恒荷載作用下框架的剪力圖算出恒荷載作用下框架的軸力圖3-10。 圖3-9 恒載作用下的v圖(kn) 圖3-10 恒載作用下的n圖(kn)3.4 活載作用下的框架內(nèi)力計算一、活荷載作用下框架的彎矩計算活荷載作用下框架的內(nèi)力計算與恒荷載作用下框架的內(nèi)力計算相同,彎矩計算過程見圖3-8。 圖3-8 彎矩分配法計算框架桿端彎矩(活載作用下)活載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖見圖3-9到3-11。圖3-9 活荷載作用下的m圖(knm)圖3-10 活載作用下的v圖(kn) 圖3-11 活載作用下的n圖(kn)第四章 內(nèi)力組合4.1荷載組合和內(nèi)力組合考慮兩種荷載組合：a 恒荷載+活荷載 b 恒荷載+活荷載+地震荷載在組合各種荷載的內(nèi)力時，地震荷載分別考慮左震和右震。活荷載全部按滿跨布(與單跨布置偏小，跨中彎矩應(yīng)乘以1.1-1.2的增大系數(shù))考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響以及控制塑性角的出現(xiàn)位置，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅（梁端彎矩乘以0.8的折減系數(shù)）。由于控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應(yīng)先計算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值： （4-1） （4-2）柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁底，按軸線計算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制截面處的值。因為內(nèi)力組合后框架的計算只是一部分，為簡化計算，內(nèi)力組合使用的是按軸線計算簡圖算得的內(nèi)力值，在內(nèi)力組合完后，再根據(jù)需要計算的框架部位的內(nèi)力組合值進行相應(yīng)的計算。橫梁內(nèi)力組合及柱的內(nèi)力組合見表4-1到4-3。 表4-1 框架梁內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力126am-11.74 -1.65 18.79 -18.79 9.35 -39.51 -17.50 -16.40 v34.94 3.09 -6.17 6.17 35.76 51.80 50.26 46.25 b左m-85.70 -4.41 -14.52 14.52 -124.36 -86.61 -120.11 -109.01 v69.17 4.36 6.17 -6.17 93.64 77.60 97.74 89.11 b右m-146.42 -9.70 11.98 -11.98 -165.95 -197.10 -207.37 -189.28 v182.82 10.89 -3.63 3.63 221.20 230.64 257.70 234.63 ab跨中m21.56 2.00 2.14 -2.14 29.85 24.29 31.11 28.67 bc跨中m155.23 8.27 0.00 0.00 191.24 191.24 217.83 197.85 5am-21.46 -5.32 45.80 -45.80 30.60 -88.48 -34.29 -33.20 v46.64 11.60 -15.27 15.27 43.08 82.78 74.56 72.21 b左m-82.40 -19.70 -36.66 36.66 -158.36 -63.04 -130.94 -126.46 v74.86 18.26 15.27 -15.27 120.64 80.94 119.32 115.40 b右m-189.71 -39.83 30.24 -30.24 -212.24 -290.86 -295.94 -283.41 v226.12 48.11 -9.16 9.16 288.30 312.12 353.37 338.70 ab跨中m30.08 7.65 4.57 -4.57 46.63 34.75 48.26 46.81 bc跨中m183.38 39.56 0.00 0.00 243.79 243.79 287.12 275.44 4am-20.78 -5.70 70.24 -70.24 62.96 -119.67 -33.75 -32.92 v46.41 11.87 -24.05 24.05 31.55 94.08 74.52 72.31 b左m-82.74 -18.93 -59.65 59.65 -188.19 -33.10 -130.63 -125.79 v75.09 17.99 24.05 -24.05 132.17 69.64 119.36 115.29 b右m-189.29 -40.18 49.19 -49.19 -187.31 -315.20 -295.72 -283.40 v226.12 48.11 -14.91 14.91 280.83 319.59 353.37 338.70 ab跨中m30.25 7.84 5.30 -5.30 47.89 34.11 48.68 47.28 bc跨中m183.80 39.21 0.00 0.00 244.09 244.09 287.34 275.45 3am-20.78 -5.70 95.21 -95.21 95.42 -152.13 -33.75 -32.92 v46.41 11.87 -31.76 31.76 21.53 104.10 74.52 72.31 b左m-82.74 -18.93 -76.30 76.30 -209.84 -11.46 -130.63 -125.79 v75.09 17.99 31.76 -31.76 142.19 59.61 119.36 115.29 b右m-189.29 -40.18 62.93 -62.93 -169.45 -333.07 -295.72 -283.40 v226.12 48.11 -19.07 19.07 275.42 325.00 353.37 338.70 ab跨中m30.25 7.84 9.46 -9.46 53.30 28.71 48.68 47.28 bc跨中m183.80 39.21 0.00 0.00 244.09 244.09 287.34 275.45 2am-20.74 -5.68 105.84 -105.84 109.30 -165.89 -33.68 -32.84 v46.37 11.86 -35.26 35.26 16.92 108.60 74.46 72.25 b左m-82.85 -18.93 -84.57 84.57 -220.72 -0.84 -130.78 -125.92 v75.13 18.00 35.26 -35.26 146.79 55.12 119.43 115.36 b右m-189.35 -40.44 69.75 -69.75 -160.81 -342.16 -296.06 -283.84 v226.12 48.11 -21.14 21.14 272.73 327.69 353.37 338.70 ab跨中m30.22 7.85 7.41 -7.41 50.61 31.34 48.65 47.25 bc跨中m183.74 38.95 0.00 0.00 243.86 243.86 287.00 275.02 1am-18.54 -5.12 135.14 -135.14 150.36 -201.00 -30.15 -29.42 v44.74 11.51 -45.11 45.11 1.95 119.24 71.91 69.80 b左m-87.69 -19.92 -108.44 108.44 -258.15 23.79 -138.30 -133.12 v13.46 18.35 45.11 -45.11 85.81 -31.48 36.52 41.84 b右m-185.08 -39.58 89.43 -89.43 -129.59 -362.10 -289.44 -277.51 v226.12 48.11 -27.10 27.10 264.98 335.44 353.37 338.70 ab跨中m28.90 7.64 13.35 -13.35 56.62 21.91 46.66 45.38 bc跨中m188.01 39.81 0.00 0.00 249.50 249.50 293.62 281.35 表4-1 框架a柱內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力126a柱頂m-14.68-2.06-18.7918.79-43.28 5.58 -21.88 -20.50 n162.95 8.916.17-6.17208.91 192.87 228.89 208.01 a柱底m14.74 2.6110.12-10.1232.41 6.10 22.51 21.34 n183.35 8.916.17-6.17233.39 217.35 256.43 232.49 a柱v8.41 1.338.26-8.2621.63 0.15 12.68 11.95